frp f fe fe ξ 力矩中心取受拉区边缘 超过4层时 纤维复合材的粘贴延伸长度 而对第10.2.3条计算得到的有效截面面积进行放大 a′——纵向受压钢筋合力点至截面近边的距离(mm) A v f 取ψ 2 f0 图10.2.3 ＝0.63 计算系数α 其目的是使此式中不同时出现两个未知量 A 10.2.3 的取值 持可用和不宜用观点各占50％ f 10.2.4 f /k f c 等于拉应变ε 其合力中心至受压区混凝土合力中心之距离与底面粘贴的纤维复合材合力中心至受压区混凝土合力中心之距离的比值 ρ 10.2.2 本规范的受弯构件正截面计算公式与以前发布的国内外同类标准相比 是用以控制纤维复合材的“最小加固量” f 应按下式计算 取ƒ 加固材料与混凝土之间不致出现粘结剥离破坏 A′ ＝0.0033 10.2.2 注意到β 值可乘以调整系数0.9 钢筋混凝土结构构件加固后 对翼缘位于受压区的T形截面受弯构件的受拉面粘贴纤维复合材进行受弯加固时 ——纤维复合材(单向织物)层数 f m 公式(10.2.5)中给出的ƒ 当“ψ＞1.0时 矩形截面构件正截面受弯承载力计算 故本条要求应按现行设计规范GB h ——构件加固前的截面有效高度(mm) 纤维复合材的应力与应变关系取直线式 至于C60以上的混凝土 50010和本规范的规定进行计算 ＝0.7采用 2 值变化幅度不大 允许将部分纤维复合材对称地粘贴在梁的两侧面 加固设计时 取ψ＝1.0”的规定 m ε 2 ＝A 板等受弯构件进行加固时 f 其拉应力σ 10.2.11 ＝0.85ξ 在纳入本规范前又参照有关文献作了偏于安全的调整 应根据纤维复合材的品种 f 10.2.6 同时 应按下式计算 为有效受拉混凝土截面面积 te f f systems 取不小于按下式确定的粘贴延伸长度(图10.2.5) 2—纤维复合材 其正弯矩区进行受弯加固时 1 的确定方法 ＝0.40MPa y0 分别按本规范表4.3.4-1 其正截面承载力应按下列公式确定 b 表4.3.4-2或表4.3.4-3采用 s0 其目的是为了控制加固后构件的裂缝宽度和变形 v ƒ 当纤维复合材全部粘贴在梁底面(受拉面)有困难时 是根据本规范修订组和四川省建科院的试验结果拟合的 引入了纤维复合材的厚度折减系数k E 应根据纤维复合材的品种 m 应按本规范第10.2.8条的规定计算 1 其正截面承载力的提高幅度不应超过40％ 应按构件加固前的初始受力情况 钢筋拉应变不均匀以及钢筋排列影响等的计算系数 式中 为了纤维复合材的可靠锚固以及节约材料 n structures"而制定的 且ρ 本条规定钢筋混凝土结构构件采用粘贴纤维复合材加固时 同理 (10.2.4-1) 当ƒ strengthening 2 10.2.3 h t f0 f2 应变平截面假定图 其系数β v ——纤维复合材抗拉强度设计值(N/mm 2 2 式中 f 不宜超过2层 对受弯构件正弯矩区的正截面加固 按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB f 不过在当前试验研究工作尚不足以作出改变的情况下 可算得配置HRB335级钢筋的构件 50010的规定计算 实际上已经确定了纤维的“最大加固量” 在表达方式上 v η χ——混凝土受压区高度(mm) v 受弯构件正截面加固计算 当ψ f 基本上可以涵盖当前已有结构的混凝土强度等级情况 10.2.4 f 应按表10.2.8采用 50010正截面承载力计算的基本假定外 并应验算其受剪承载力 在表达上有较大的改进 受弯构件加固后的相对界限受压区高度ξ 1 按(10.2.3-3)式计算出强度利用系数ψ 抗压强度设计值(N/mm 公式(10.2.3-1)是截面上的力矩平衡公式 满足此条要求 可算得配置HRB335级钢筋的构件 除应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB f 当考虑二次受力影响时 式中 当采用多层粘贴的纤维织物时 ＝η 同理 采取了按配筋率和钢筋排数的不同以查表的方式确定 可算得侧面粘贴纤维的上 externally 根据应变平截面假定(见图2) α 注意到β 2 在达到受弯承载能力极限状态前 不宜超过4层 为1.0 ƒ f 侧面粘贴区域应控制在距受拉区边缘1/4梁高范围内 1 ＝1.07 即按构件加固前控制值的0.85倍采用 h为梁截面高度 条理也更为清晰 l f 还依据工程设计经验作了适当调整 f 于是 也是为了强调“强剪弱弯”设计原则的重要性 与弹性模量E f 可根据(10.2.3-1)式计算出混凝土受压区的高度χ 对湿法铺层的织物 and 为0.625 h——矩形截面宽度和高度(mm) 本条对纤维复合材的层数提出了指导性意见 而且还须符合有关翼缘计算宽度取值的限制性规定 b 应根据纤维复合材的品种 f s0 b 若不考虑二次受力影响 b 2 ＝0.40ƒ ＝1.0 A 故偏于安全地统一取β 除应根据负弯矩包络图按上式确定外 s0 且应按下式计算确定梁的两侧面实际需要粘贴的纤维复合材截面面积A s te 对于HRB335级钢筋 ——考虑纤维复合材实际抗拉应变达不到设计值而引入的强度利用系数 for ——构件加固前的相对界限受压区高度 即ρ ε f 达到界限时相应的钢筋应变约为1.5倍屈服应变 f 10.2.10 f 取ƒ k 纤维复合材的加固量 内力臂变化和钢筋排列影响的基础上 t ——考虑二次受力影响时纤维复合材的滞后应变 10.2.7 的乘积 作为实际应粘贴的面积 ≤0.05时 ) f b 按本规范表4.3.5采用 受弯构件正截面加固计算 当考虑二次受力影响时 f 然后代入(10.2.3-2)式 bonded f 注 为 A cu 2 te ——纤维与混凝土之间的粘结抗剪强度设计值(MPa) 并力求为设计使用提供方便 公式(10.2.3-4)是保证钢筋受压达到屈服强度 按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 应按本规范第10.2.1条至第10.2.4条的计算原则和现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 近似取χ＝2a′进行计算 得到综合考虑侧面粘贴纤维复合材受拉合力及相应力臂的修正后的放大系数η ——按梁底面计算确定的 m 不仅应考虑T形截面的有利作用 10.2.1 v 应按下列规定确定 故偏于安全地统一取β ξ 尚应符合本规范第10.9.3条的构造规定 of 宜改用预成型板 k 对受弯构件负弯矩区的正截面加固 可算得配置HRB400级钢筋的构件 f 均采用构件加固前控制值的0.85倍 按本规范表4.3.5采用 v construction for 3 其系数β 并采取可靠的加强锚固措施 b 为0.635 50010的规定计算 f 计算值低于0.40MPa时 本条是考虑纤维复合材多层粘贴的不利影响 10.2.11 10.2.9 修正系数η 对板为1000mm板宽范围内粘贴的纤维复合材总宽度 ——纤维复合材的抗拉强度设计值(N/mm ——纤维复合材粘贴延伸长度(mm) 1 值 暂时还只能按ƒ ＝0.70MPa 10.2 尚应符合下列规定 f 10.2.5 纤维复合材的滞后应变ε f (10.2.2) ——纤维复合材(单向织物)的单层厚度(mm) 与此同时 y0 纤维复合材的截断位置距支座边缘的距离 ƒ M ) 为混凝土有效受拉截面的纵向受拉钢筋配筋率 表10.2.9 确定纤维复合材的滞后应变 ——纤维复合材的有效截面面积(mm f 10.2.7 10.2.9 采用纤维复合材对梁 按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 为了避开繁琐的计算 滞后应变的计算 其系数β 为1.07 50010中关于T形截面受弯承载力的计算方法进行计算 concrete 0 f 表4.3.4-2及表4.3.4-3采用 纤维复合材厚度折减系数k 而不致造成很大问题 实际应粘贴的纤维复合材截面面积A 值变化幅度不大 t ——纤维复合材拉应变设计值 v ——纤维复合材弹性模量设计值(MPa) ＝1.0 10.2.10 在计算结果无显著差异的前提下 另外 图10.2.5 ) 4—加固要求的弯矩增量 f 取ε 但需改贴到梁的两侧面的纤维复合材截面积 该计算式的适用范围为C15～C60 计算值高于0.70MPa时 ＞1.0时 其结果表明 其粘贴纤维复合材的截断位置应从其强度充分利用的截面算起 f A ——原截面受拉钢筋和受压钢筋的抗拉 m ) 可算得配置HRB400级钢筋的构件 在矩形截面受弯构件的受拉边混凝土表面上粘贴纤维复合材进行加固时(图10.2.3) f1 为了听取不同的学术观点 对于所有构件 10.2.1 其截面应变分布是否可采用平截面假定进行论证 f 计算公式 ƒ′ 另外 10.2.8 2 值 the b 10.2.5 表中α ƒ 式中 te 其系数β 此时 ＝0 cu 对预成型板 本条规定了受弯构件加固后的相对界限受压区高度的控制值ξ 取ε 公式(10.2.3-2)是截面上的轴向力平衡公式 式中 在考虑了钢筋的应变不均匀系数 10.2.6 为此 3—原钢筋承担的弯矩 10.2.8 1 /A design 取ƒ 50010规定值采用 ——对梁为受拉面粘贴的纤维复合材的总宽度(mm) 仍可加以借用 ) 当ƒ b 规范修订组邀请国内8位知名专家对受弯构件的受拉面粘贴纤维增强复合材进行加固时 应按下式计算 2 避免因受弯承载力提高后而导致构件受剪破坏先于受弯破坏 是为了避免因加固量过大而导致超筋性质的脆性破坏 b f0 f 为从梁受拉边缘算起的侧面粘贴高度 当原构件钢筋应力σ 0k 1 式中 fe 当χ＜2a′时 1 (10.2.9) 即可求出纤维的有效截面面积A ——考虑改贴梁侧面引起的纤维复合材受拉合力及其力臂改变的修正系数 1—梁 可使设计人员应用更为方便 对翼缘位于受压区的T形截面梁 当采用预成型板时 还应考虑侧面粘贴的纤维复合材 A 故对α ≤150MPa A 该系数系参照ACI440委员会于2000年7月修订的"Guide ＝A 公式(10.2.3-3)是根据应变平截面假定推导得到的ψ 图2 f f ——混凝土极限压应变 应按表10.2.9采用 ——原截面受拉钢筋和受压钢筋的截面面积(mm 但均认为这个假定不理想 M——构件加固后弯矩设计值(kN·m) 即修正系数η te 10.2 即修正系数η ψ ƒ 下两端平均应变与下边缘应变的比值 1 ——加固前受弯构件验算截面上原作用的弯矩标准值 其正截面受弯承载力的提高幅度 f 表10.2.8 不应超过40％ 按本规范表4.3.4-1 由于用一组公式代替多组公式 ε ——综合考虑受弯构件裂缝截面内力臂变化 是为了确保安全而采用了受压钢筋合力作用点与压区混凝土合力作用点相重合的假定 注 值按下式计算 为混凝土抗拉强度设计值 2