纤维复合材的滞后应变ε 其结果表明 ——纤维复合材抗拉强度设计值(N/mm 10.2.3 应根据纤维复合材的品种 10.2.9 同理 c systems cu 侧面粘贴区域应控制在距受拉区边缘1/4梁高范围内 /k 公式(10.2.3-3)是根据应变平截面假定推导得到的ψ 然后代入(10.2.3-2)式 bonded ——对梁为受拉面粘贴的纤维复合材的总宽度(mm) 其系数β A 计算值高于0.70MPa时 f 是为了确保安全而采用了受压钢筋合力作用点与压区混凝土合力作用点相重合的假定 ＝A 即修正系数η 按(10.2.3-3)式计算出强度利用系数ψ 式中 f0 另外 ＝0.70MPa (10.2.9) 1 ——考虑纤维复合材实际抗拉应变达不到设计值而引入的强度利用系数 ) A 不过在当前试验研究工作尚不足以作出改变的情况下 ——纤维复合材弹性模量设计值(MPa) f f 钢筋混凝土结构构件加固后 的确定方法 值 ——构件加固前的截面有效高度(mm) f 应按下式计算 h and ＝1.0 E 10.2.2 除应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 同时 计算公式 公式(10.2.3-4)是保证钢筋受压达到屈服强度 ) 可算得配置HRB400级钢筋的构件 A 为1.07 ＝0.40ƒ 其正弯矩区进行受弯加固时 1 f f s0 M——构件加固后弯矩设计值(kN·m) frp 其系数β 应根据纤维复合材的品种 公式(10.2.3-2)是截面上的轴向力平衡公式 实际上已经确定了纤维的“最大加固量” ——纤维与混凝土之间的粘结抗剪强度设计值(MPa) 本条对纤维复合材的层数提出了指导性意见 注 cu f 力矩中心取受拉区边缘 f 而且还须符合有关翼缘计算宽度取值的限制性规定 应变平截面假定图 板等受弯构件进行加固时 纤维复合材的粘贴延伸长度 值变化幅度不大 其拉应力σ 2 应按本规范第10.2.8条的规定计算 取ƒ te ＝0.0033 当采用多层粘贴的纤维织物时 不宜超过4层 可算得配置HRB335级钢筋的构件 条理也更为清晰 10.2.6 50010中关于T形截面受弯承载力的计算方法进行计算 ) 另外 可算得侧面粘贴纤维的上 即修正系数η 10.2.4 10.2.1 f 达到界限时相应的钢筋应变约为1.5倍屈服应变 而不致造成很大问题 m v 与此同时 ——原截面受拉钢筋和受压钢筋的抗拉 为有效受拉混凝土截面面积 f te 至于C60以上的混凝土 当考虑二次受力影响时 实际应粘贴的纤维复合材截面面积A 2 同理 2 当ψ 按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB f2 本条规定钢筋混凝土结构构件采用粘贴纤维复合材加固时 当采用预成型板时 y0 是为了避免因加固量过大而导致超筋性质的脆性破坏 10.2.10 f 受弯构件正截面加固计算 f 注 1 不应超过40％ (10.2.4-1) f 1 v 按本规范表4.3.5采用 f 在矩形截面受弯构件的受拉边混凝土表面上粘贴纤维复合材进行加固时(图10.2.3) 宜改用预成型板 表4.3.4-2及表4.3.4-3采用 为0.635 for structures"而制定的 矩形截面构件正截面受弯承载力计算 v 即按构件加固前控制值的0.85倍采用 为了纤维复合材的可靠锚固以及节约材料 不宜超过2层 暂时还只能按ƒ 但均认为这个假定不理想 ＝0.63 f 对受弯构件正弯矩区的正截面加固 A′ 50010和本规范的规定进行计算 式中 2 故偏于安全地统一取β 近似取χ＝2a′进行计算 由于用一组公式代替多组公式 m 其系数β ƒ 图2 ε f ——按梁底面计算确定的 ƒ f 为了避开繁琐的计算 应按本规范第10.2.1条至第10.2.4条的计算原则和现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 注意到β n 滞后应变的计算 即ρ f 按本规范表4.3.5采用 k 并力求为设计使用提供方便 本条规定了受弯构件加固后的相对界限受压区高度的控制值ξ 不仅应考虑T形截面的有利作用 在计算结果无显著差异的前提下 应按表10.2.8采用 ) 均采用构件加固前控制值的0.85倍 s0 对湿法铺层的织物 4—加固要求的弯矩增量 其正截面受弯承载力的提高幅度 取ƒ 为 纤维复合材的截断位置距支座边缘的距离 下两端平均应变与下边缘应变的比值 为混凝土抗拉强度设计值 尚应符合下列规定 按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB f 50010正截面承载力计算的基本假定外 ＞1.0时 b ＝A ——纤维复合材的抗拉强度设计值(N/mm strengthening 当ƒ 满足此条要求 f0 η a′——纵向受压钢筋合力点至截面近边的距离(mm) 可算得配置HRB335级钢筋的构件 f fe 10.2.5 A A 10.2.4 α 且应按下式计算确定梁的两侧面实际需要粘贴的纤维复合材截面面积A 采用纤维复合材对梁 ξ 2 应根据纤维复合材的品种 2 b 确定纤维复合材的滞后应变 值变化幅度不大 ＝η 10.2.7 引入了纤维复合材的厚度折减系数k ƒ b ＝1.0 当“ψ＞1.0时 式中 式中 受弯构件正截面加固计算 f 1—梁 externally 10.2 ——纤维复合材粘贴延伸长度(mm) 纤维复合材厚度折减系数k 10.2 可根据(10.2.3-1)式计算出混凝土受压区的高度χ ) te 其正截面承载力的提高幅度不应超过40％ f t 若不考虑二次受力影响 ≤0.05时 s0 且ρ 也是为了强调“强剪弱弯”设计原则的重要性 f 受弯构件加固后的相对界限受压区高度ξ ——混凝土极限压应变 规范修订组邀请国内8位知名专家对受弯构件的受拉面粘贴纤维增强复合材进行加固时 ——加固前受弯构件验算截面上原作用的弯矩标准值 A b 值按下式计算 ƒ 但需改贴到梁的两侧面的纤维复合材截面积 在表达上有较大的改进 10.2.11 ρ 持可用和不宜用观点各占50％ 其合力中心至受压区混凝土合力中心之距离与底面粘贴的纤维复合材合力中心至受压区混凝土合力中心之距离的比值 为0.625 应按下列规定确定 并采取可靠的加强锚固措施 2 在纳入本规范前又参照有关文献作了偏于安全的调整 f 根据应变平截面假定(见图2) 表中α 采取了按配筋率和钢筋排数的不同以查表的方式确定 加固材料与混凝土之间不致出现粘结剥离破坏 10.2.3 ε 为此 应按下式计算 h ＝0.85ξ 对预成型板 ——纤维复合材(单向织物)层数 按本规范表4.3.4-1 ——原截面受拉钢筋和受压钢筋的截面面积(mm (10.2.2) 当原构件钢筋应力σ 图10.2.3 取不小于按下式确定的粘贴延伸长度(图10.2.5) 10.2.8 为1.0 l 10.2.9 的乘积 取ψ 2 ——构件加固前的相对界限受压区高度 b 10.2.5 计算值低于0.40MPa时 f 而对第10.2.3条计算得到的有效截面面积进行放大 ——考虑二次受力影响时纤维复合材的滞后应变 故偏于安全地统一取β construction 本条是考虑纤维复合材多层粘贴的不利影响 为混凝土有效受拉截面的纵向受拉钢筋配筋率 50010规定值采用 纤维复合材的应力与应变关系取直线式 图10.2.5 y0 b 在达到受弯承载能力极限状态前 m 基本上可以涵盖当前已有结构的混凝土强度等级情况 等于拉应变ε χ——混凝土受压区高度(mm) 得到综合考虑侧面粘贴纤维复合材受拉合力及相应力臂的修正后的放大系数η 故对α f design 于是 注意到β 计算系数α 10.2.1 2—纤维复合材 当χ＜2a′时 f f v 为从梁受拉边缘算起的侧面粘贴高度 f 允许将部分纤维复合材对称地粘贴在梁的两侧面 h为梁截面高度 b 2 值 表10.2.9 该计算式的适用范围为C15～C60 2 m te 10.2.2 0k 对板为1000mm板宽范围内粘贴的纤维复合材总宽度 of f s f 50010的规定计算 10.2.11 其正截面承载力应按下列公式确定 的取值 可算得配置HRB400级钢筋的构件 即可求出纤维的有效截面面积A f 1 10.2.6 fe 取ƒ h——矩形截面宽度和高度(mm) 当ƒ 并应验算其受剪承载力 应按下式计算 为了听取不同的学术观点 按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB ——纤维复合材拉应变设计值 f f b the A f b 表4.3.4-2或表4.3.4-3采用 对受弯构件负弯矩区的正截面加固 对翼缘位于受压区的T形截面梁 公式(10.2.5)中给出的ƒ 其目的是使此式中不同时出现两个未知量 /A 10.2.8 ƒ′ 表10.2.8 f 取ε 该系数系参照ACI440委员会于2000年7月修订的"Guide 钢筋拉应变不均匀以及钢筋排列影响等的计算系数 1 取ψ＝1.0”的规定 t 其粘贴纤维复合材的截断位置应从其强度充分利用的截面算起 ƒ ＝1.07 在考虑了钢筋的应变不均匀系数 内力臂变化和钢筋排列影响的基础上 v concrete m 式中 ε v ξ 50010的规定计算 1 值可乘以调整系数0.9 ——纤维复合材的有效截面面积(mm f1 对于HRB335级钢筋 应按表10.2.9采用 3 本规范的受弯构件正截面计算公式与以前发布的国内外同类标准相比 加固设计时 v 修正系数η k 取ε 其系数β fe 与弹性模量E 2 f 是根据本规范修订组和四川省建科院的试验结果拟合的 对翼缘位于受压区的T形截面受弯构件的受拉面粘贴纤维复合材进行受弯加固时 超过4层时 其目的是为了控制加固后构件的裂缝宽度和变形 除应根据负弯矩包络图按上式确定外 ＝0.7采用 ＝0.40MPa 2 ≤150MPa 1 f0 当纤维复合材全部粘贴在梁底面(受拉面)有困难时 0 f t 其截面应变分布是否可采用平截面假定进行论证 可使设计人员应用更为方便 尚应符合本规范第10.9.3条的构造规定 避免因受弯承载力提高后而导致构件受剪破坏先于受弯破坏 1 for 此时 还依据工程设计经验作了适当调整 公式(10.2.3-1)是截面上的力矩平衡公式 ＝0 ——纤维复合材(单向织物)的单层厚度(mm) 10.2.10 还应考虑侧面粘贴的纤维复合材 对于所有构件 在表达方式上 当考虑二次受力影响时 ψ 3—原钢筋承担的弯矩 仍可加以借用 纤维复合材的加固量 10.2.7 作为实际应粘贴的面积 ——综合考虑受弯构件裂缝截面内力臂变化 f 故本条要求应按现行设计规范GB 分别按本规范表4.3.4-1 te 是用以控制纤维复合材的“最小加固量” 式中 f 应按构件加固前的初始受力情况 抗压强度设计值(N/mm ——考虑改贴梁侧面引起的纤维复合材受拉合力及其力臂改变的修正系数 v M