式中 的乘积 即ξ c cu ——受拉钢筋和受压钢筋的抗拉 可根据公式(11.2.4-1)计算出混凝土受压区的高度χ 式中 c 应按表11.2.1采用 仅作为安全储备 ƒ 板等受弯构件进行加固时 因为施加了预应力 ＝1.0 α 锚具变形和碳纤维复合板内缩引起的预应力损失值σ A′ 当h′ 对混凝土在加固后的相对界限受压区高度统一取用加固前控制值的0.85倍 11.2.3 E (11.2.2) 其预应力损失应按下列规定计算 ) σ ——混凝土法向预应力等于零时N 式中 －σ ξ pc tk 50010的规定计算 ＝0.94 α 11.2.1 可取为1×10 ) ρ＝(A p f 11.2.9 ——混凝土轴心抗压强度设计值(N/mm ＝0.5bh＋(b 出现裂缝的受弯构件 f 其中b A M——弯矩(包括加固前的初始弯矩)设计值(kN·m) ＝0.85ξ 2 11.2.3 σ ——按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋的等效配筋率 -6 其抗裂控制要求可按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB eq 与弯矩M -5 pc f ck k (11.2.1-4) f ——碳纤维复合板的弹性模量(MPa) b d ——纵向钢筋和预应力碳纤维复合板的合力(kN) 其计算公式为 c0 ＝0.2h σ 2 预应力碳纤维复合板加固受弯构件 ——混凝土的弹性模量(N/mm 11.2.7 f s ＝rσ 式中 取ψ＝1.0 f ) 高度(mm) ) I 1 抗压强度设计值(N/mm 11.2 ——后张法预应力混凝土超静定结构构件中的次弯矩(kN·m) 按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB ≤ƒ ＋A 11.2 1 ) 2 －σ ——纵向受拉钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值 (11.2.9-1) 0 ＝0.85E －α 0 取ψ＝0.2 并进行预应力碳纤维复合板的应力验算 f 当ψ＜0.2时 ——扣除全部预应力损失后 γ 2 con i l——张拉端至锚固端之间的净距离(mm) 2 pc 当ψ＞1.0时 取c＝20 采用预应力碳纤维复合板进行加固的钢筋混凝土受弯构件 4 |E f 即可求出受拉面应粘贴的预应力碳纤维复合板的截面面积A v 2 对翼缘位于受压区的T形截面受弯构件的受拉面粘贴预应力碳纤维复合板进行受弯加固时 c 混凝土收缩和徐变引起的预应力损失值σ 尚应符合下列补充规定 锚具本身完全具有锚固性能 在达到受弯承载力极限状态前 M h——矩形截面的宽度和高度(mm) 预应力碳纤维复合板的松弛损失σ ——有效受拉混凝土截面面积(mm 50010的规定计算 11.2.6 f s f ck f 0 k f 取等于拉应变ε 2 在荷载效应的标准组合下 E ＋A /℃ ƒ E ——受拉区纵向钢筋的等效直径(mm) pc 应进行正常使用极限状态的抗裂和变形验算 ρ——预应力碳纤维复合板和钢筋的配筋率 碳纤维复合板与混凝土表面间仍然需采用结构胶粘贴 /E c 2 矩形截面正截面受弯承载力计算 计算公式为 tk h′ ＝0.85ξ e 11.2.4 50010的规定执行 2 s0 b 1 取h′ 式中 在荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度应按下列公式计算 γ′ ——碳纤维复合板的抗拉强度设计值(N/mm b 应按本规范第11.2.2条至第11.2.4条的规定和现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB f 预应力碳纤维复合板与混凝土之间的粘结不致出现剥离破坏 11.2.2 l4 表11.2.1 ρ 采用预应力碳纤维复合板对梁 0 ) 0 ＞ƒ ——受拉区第i种纵向钢筋的相对粘结特性系数 粘贴预应力碳纤维复合板的拉应变ε ) ＞0.2h 的比值 ——按荷载准永久组合计算的受弯构件纵向受拉钢筋的等效应力(N/mm ——钢筋的弹性模量(N/mm 当k ＝1.0 ƒ′ c——最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离(mm) 2 为受拉翼缘的宽度 时 α cr tk 4 s0 应按国家标准《混凝土结构设计规范》GB f ——构件加固前的相对界限受压区高度 ——预应力碳纤维复合板的截面面积(mm s ——构件加固前的截面有效高度(mm) ——受拉区第i种纵向钢筋的公称直径(mm) 光圆钢筋为0.7 E a′——纵向受压钢筋合力点至混凝土受压区边缘的距离(mm) ) ——预应力碳纤维复合板的弹性模量(N/mm A ΔT——年平均最高(或最低)温度与预应力碳纤维复合材张拉锚固时的温差 碳纤维本身强度完全能充分利用 在矩形截面受弯构件的受拉边混凝土表面上粘贴预应力碳纤维复合板进行加固时 z——受拉区纵向钢筋和预应力碳纤维复合板合力点至截面受压区合力点的距离(mm) 1 混凝土的轴向温度膨胀系数 其正截面承载力应符合下列规定 /E l4 ——受拉钢筋和受压钢筋的截面面积(mm i E 1 ——施加预应力时的混凝土立方体抗压强度 f A ρ 当采用预应力碳纤维复合板对梁 0 带肋钢筋为1.0 式中 2 sk 不出现裂缝的受弯构件 ＝E －b)h f 图11.2.3 ——换算截面惯性矩(mm f ——碳纤维复合板 ——受拉翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值 50010确定 f ——预应力碳纤维复合材的截面面积(mm 与弹性模量E 应按下列方法计算 te 50010的方法进行 碳纤维复合板应力σ 预应力碳纤维复合板加固受弯构件 应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB ——受弯构件正截面的开裂弯矩M l3 )/(bh te s α c 采用预应力碳纤维复合板加固的钢筋混凝土受弯构件 ——计算系数 b 取α 当受拉边缘混凝土名义拉应力σ ——受压区翼缘的宽度 f 高度 i 时 y0 受弯构件取A 11.2.5 由季节温差造成的温差损失σ σ 当混凝土强度等级不超过C50时 ＝ΔT|α ψ——裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ——受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值 M f /E 3 其间按线性内插法确定 加固设计时 当c＜20时 s f f n 采用预应力碳纤维复合板加固的钢筋混凝土受弯构件 当混凝土强度等级为C80时 1 然后代入公式(11.2.4-2) ƒ 即取加固前控制值的0.85倍 s0 时 预应力碳纤维复合板对梁 ξ b f ƒ′ 11.2.8 的作用点至受拉区纵向钢筋合力点的距离(mm) 式中 可采用下式计算 α f χ——混凝土受压区高度(mm) 其抗弯刚度B N 其锚具设计所采取的预应力纤维复合板与混凝土相粘结的措施 te 11.2.4 B p0 取α 板等受弯构件进行加固时 )/bh 计算公式为 当受拉边缘混凝土名义拉应力σ a——张拉锚具变形和碳纤维复合板内缩值(mm) 2 ——按荷载效应的标准组合计算的弯矩值(kN·m) ) f 50010-2010第10.1.5条确定 I r——松弛损失率 板等受弯构件进行加固时的正截面承载力计算基本上与碳纤维加固相同 α f 可取为1×10 50010中关于T形截面受弯承载力的计算方法进行计算 p0 3 可近似取2.2％ cr 取ψ＝1.0 cr 2 d f y0 当c＞65时 规定了预应力碳纤维的预应力损失值计算 ——预应力碳纤维复合板处的混凝土法向压应力 取c＝65 ＞1.0时 锚具类型和预应力碳纤维复合板内缩值a(mm) f 2 除应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 2 /℃ 取k b′ cr 不考虑其在结构计算中的粘结作用 ) (11.2.1-2) ＝(A 50010正截面承载力计算的基本假定外 构件达到承载能力极限状态时 h ——受拉区第i种纵向钢筋的根数 受弯构件加固后的相对界限受压区高度ξ 对直接承受重复荷载的构件 ——混凝土抗拉强度标准值(N/mm l2 由预加力在抗裂边缘产生的混凝土预压应力(N/mm ) f k 2 ) E 受弯构件的挠度验算按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 式中 ) f α ) 11.2.1 0 l1 E b σ 在这一前提下 E γ——混凝土构件的截面抵抗矩塑性影响系数 2 f h ρ 应按截面应变保持平面的假设确定 l2 具体理由见本规范第10.2.2条的说明 唯一的区别是碳纤维板的强度取值不考虑强度利用系数 b c ƒ 但仅作为安全储备 抗裂验算可按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB ——纵向受拉钢筋的等效配筋率 ) A s s0 11.2.2