11.2.9 ) b 11.2.2 l2 tk E 板等受弯构件进行加固时 f 取ψ＝0.2 50010的规定计算 ——钢筋的弹性模量(N/mm B 采用预应力碳纤维复合板对梁 2 唯一的区别是碳纤维板的强度取值不考虑强度利用系数 σ f γ——混凝土构件的截面抵抗矩塑性影响系数 锚具本身完全具有锚固性能 ) ≤ƒ f f 即ξ 11.2.1 锚具变形和碳纤维复合板内缩引起的预应力损失值σ 光圆钢筋为0.7 为受拉翼缘的宽度 cr |E f 0 50010的规定计算 可采用下式计算 ƒ pc σ 2 a——张拉锚具变形和碳纤维复合板内缩值(mm) 与弹性模量E 计算公式为 c s )/(bh f ) 预应力碳纤维复合板与混凝土之间的粘结不致出现剥离破坏 y0 应按截面应变保持平面的假设确定 ——按荷载效应的标准组合计算的弯矩值(kN·m) 式中 ƒ 2 pc 取ψ＝1.0 ——换算截面惯性矩(mm ＝1.0 E ——混凝土的弹性模量(N/mm ——受拉钢筋和受压钢筋的抗拉 其抗弯刚度B 当受拉边缘混凝土名义拉应力σ ——预应力碳纤维复合板的截面面积(mm 板等受弯构件进行加固时的正截面承载力计算基本上与碳纤维加固相同 加固设计时 混凝土的轴向温度膨胀系数 pc te ＝0.85ξ 应按表11.2.1采用 f 矩形截面正截面受弯承载力计算 并进行预应力碳纤维复合板的应力验算 ＝0.85ξ 对直接承受重复荷载的构件 板等受弯构件进行加固时 e 式中 在荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度应按下列公式计算 然后代入公式(11.2.4-2) ＝1.0 l——张拉端至锚固端之间的净距离(mm) -5 3 ——构件加固前的相对界限受压区高度 ρ＝(A 2 A i 受弯构件加固后的相对界限受压区高度ξ s 预应力碳纤维复合板的松弛损失σ 构件达到承载能力极限状态时 b A σ ——受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值 11.2 γ c 其计算公式为 ƒ 预应力碳纤维复合板对梁 ck k 时 ——扣除全部预应力损失后 ——碳纤维复合板的抗拉强度设计值(N/mm A 由预加力在抗裂边缘产生的混凝土预压应力(N/mm ——受弯构件正截面的开裂弯矩M ƒ′ 11.2.8 ——有效受拉混凝土截面面积(mm 3 b 11.2.5 a′——纵向受压钢筋合力点至混凝土受压区边缘的距离(mm) ——纵向受拉钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值 2 s0 M ——混凝土抗拉强度标准值(N/mm 粘贴预应力碳纤维复合板的拉应变ε 不考虑其在结构计算中的粘结作用 f ＝ΔT|α 2 k f ψ——裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 0 式中 d 11.2.2 ——预应力碳纤维复合板的弹性模量(N/mm 除应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB f s0 0 0 其抗裂控制要求可按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 取c＝65 f α E l3 d ——预应力碳纤维复合板处的混凝土法向压应力 其预应力损失应按下列规定计算 式中 ƒ′ 预应力碳纤维复合板加固受弯构件 与弯矩M f f ——混凝土轴心抗压强度设计值(N/mm ρ 当采用预应力碳纤维复合板对梁 的作用点至受拉区纵向钢筋合力点的距离(mm) ＝0.94 c0 α 2 f 当ψ＞1.0时 2 不出现裂缝的受弯构件 f ＝0.2h 尚应符合下列补充规定 取ψ＝1.0 y0 －σ f s α 当受拉边缘混凝土名义拉应力σ 可根据公式(11.2.4-1)计算出混凝土受压区的高度χ ) tk 1 ) 表11.2.1 s0 式中 p0 γ′ 4 E ——按荷载准永久组合计算的受弯构件纵向受拉钢筋的等效应力(N/mm h′ 其中b 可取为1×10 E 在荷载效应的标准组合下 α 11.2.4 2 ——受拉区纵向钢筋的等效直径(mm) A′ 取h′ -6 f 2 b ——混凝土法向预应力等于零时N ) 2 ＞ƒ α 当混凝土强度等级不超过C50时 χ——混凝土受压区高度(mm) ——受拉区第i种纵向钢筋的公称直径(mm) －σ α 由季节温差造成的温差损失σ cr －α 高度 i ＝E 11.2.7 M——弯矩(包括加固前的初始弯矩)设计值(kN·m) 当ψ＜0.2时 应按下列方法计算 h——矩形截面的宽度和高度(mm) f b /E 2 (11.2.9-1) c 带肋钢筋为1.0 z——受拉区纵向钢筋和预应力碳纤维复合板合力点至截面受压区合力点的距离(mm) ——受拉翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值 1 h 在达到受弯承载力极限状态前 v ρ——预应力碳纤维复合板和钢筋的配筋率 i f ——纵向受拉钢筋的等效配筋率 对翼缘位于受压区的T形截面受弯构件的受拉面粘贴预应力碳纤维复合板进行受弯加固时 r——松弛损失率 受弯构件取A 预应力碳纤维复合板加固受弯构件 出现裂缝的受弯构件 当c＜20时 1 2 碳纤维复合板与混凝土表面间仍然需采用结构胶粘贴 应进行正常使用极限状态的抗裂和变形验算 式中 ＝0.85E ) c 对混凝土在加固后的相对界限受压区高度统一取用加固前控制值的0.85倍 因为施加了预应力 当h′ f 11.2.3 图11.2.3 ξ f ＝0.5bh＋(b f 的比值 但仅作为安全储备 取k 1 h 碳纤维本身强度完全能充分利用 ) ——构件加固前的截面有效高度(mm) 抗压强度设计值(N/mm ——按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋的等效配筋率 仅作为安全储备 0 I (11.2.1-4) 按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 取c＝20 l2 s ＝rσ 在矩形截面受弯构件的受拉边混凝土表面上粘贴预应力碳纤维复合板进行加固时 f ) ——施加预应力时的混凝土立方体抗压强度 11.2.6 50010确定 2 ——预应力碳纤维复合材的截面面积(mm 规定了预应力碳纤维的预应力损失值计算 1 11.2.1 ＞0.2h 抗裂验算可按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB cr ——碳纤维复合板的弹性模量(MPa) 4 采用预应力碳纤维复合板加固的钢筋混凝土受弯构件 ＋A 即可求出受拉面应粘贴的预应力碳纤维复合板的截面面积A 50010中关于T形截面受弯承载力的计算方法进行计算 f ) 时 p 式中 11.2.4 s 50010的规定执行 －b)h ——计算系数 ＝(A s0 cu 应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB ξ b 式中 ) c f f 具体理由见本规范第10.2.2条的说明 f 取等于拉应变ε 1 cr I /℃ M 50010的方法进行 sk 50010正截面承载力计算的基本假定外 ——受拉区第i种纵向钢筋的相对粘结特性系数 ρ 其锚具设计所采取的预应力纤维复合板与混凝土相粘结的措施 其间按线性内插法确定 eq ΔT——年平均最高(或最低)温度与预应力碳纤维复合材张拉锚固时的温差 f 受弯构件的挠度验算按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 取α ——纵向钢筋和预应力碳纤维复合板的合力(kN) 取α A 采用预应力碳纤维复合板加固的钢筋混凝土受弯构件 σ 即取加固前控制值的0.85倍 ) 50010-2010第10.1.5条确定 ) s 0 的乘积 /E te /℃ f (11.2.1-2) b 时 N 计算公式为 )/bh ＋A 应按国家标准《混凝土结构设计规范》GB (11.2.2) 混凝土收缩和徐变引起的预应力损失值σ 当k 2 p0 可取为1×10 /E ——后张法预应力混凝土超静定结构构件中的次弯矩(kN·m) σ 11.2.3 0 2 pc l4 应按本规范第11.2.2条至第11.2.4条的规定和现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 碳纤维复合板应力σ 锚具类型和预应力碳纤维复合板内缩值a(mm) ) f ρ 11.2 E ) E 高度(mm) c——最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离(mm) α con E f ——受压区翼缘的宽度 n 当c＞65时 ＞1.0时 ——碳纤维复合板 可近似取2.2％ k ——受拉区第i种纵向钢筋的根数 te b′ tk l1 ——受拉钢筋和受压钢筋的截面面积(mm 其正截面承载力应符合下列规定 2 采用预应力碳纤维复合板进行加固的钢筋混凝土受弯构件 l4 ƒ c ck 在这一前提下 当混凝土强度等级为C80时