ae 其试验结果表明 不应低于现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 2 是因为在较高强度等级的混凝土基材中植筋 若锚固深度仅有10d 15.2.2 对其锚固深度设计值的确定 N ——考虑各种因素对植筋受拉承载力影响而需加大锚固深度的修正系数 α bd 无视工程安全 A ) 这样得到的最后结果 锚固计算 15.2.4 当为悬挑结构构件时 ＝1.10 以确保安全 15.2.5 不得按短期拉拔试验值或厂商技术手册的推荐值采用 由此可知这类误导所造成危害的严重性 但不得低于1.1 ＝1.00 采取以下手法来影响设计单位和业主的决策 按我国试验数据和工程经验确定的 当混凝土强度等级不高于C30时 d y ——植筋锚固深度设计值(mm) 但其锚固深度设计值应乘以考虑位移延性要求的修正系数 但考虑到按ACI公式计算较为复杂 2 按产品说明书的规定值采用 br 植筋用结构胶粘剂的粘结抗剪强度设计值ƒ ——植筋的基本锚固深度(mm) 15.2 其粘结抗剪强度之所以需作降低的调整 群植的钢筋不可能屈服 并应采取有效的隔热措施 完全是由于混凝土劈裂而引起的脆性破坏 取值要比欧洲低 在使用过程中容易脱胶 这种做法不仅贻害工程 因此 应按下式确定 T 抗震设防区的承重结构 /ƒ 因为这类构件的植筋受力条件最为不利 单根植筋锚固的承载力设计值应符合下列公式规定 ψ 1 dƒ (15.2.3) 并按单筋拉断的埋深作为多根群植的植筋锚固长度进行接长设计 ψ 按本规范第15.2.5条确定 在计算地震区植筋承载力时 2 3 植筋胶粘剂的粘结强度设计值应按本章的规定值采用 其粘结抗剪强度设计值ƒ ＝1.00 38-02的规定制定的 因为本规范引入了对植筋构件不同受力条件的考虑 另外 植筋设计应在计算和构造上防止混凝土发生劈裂破坏 而且还取决于混凝土强度等级以及结构的构造条件 其构件的混凝土保护层厚度 能够满足抗震对延性的要求 但却是必要的 l 值 因为在现场拉拔的大比拼中 不少厂商为了夺标 ＝0.2α 取ψ 二类场地 从表面上看 植筋仅承受轴向力 15.2 ae br 所以根据修订组的试验数据和专家论证的意见作了调整 ) 故而采取了按查表的方法确定 15.2.6 对悬挑结构构件而言 w 任意在梁 s ＝1.0 承重构件的植筋锚固计算应符合下列规定 对耐潮湿型胶粘剂 当60℃＜T≤80℃时 必须要有较高的安全储备才能保证植筋连接的可靠性 式中 15.2.5 取ψ 式中 ——混凝土孔壁潮湿影响系数 有必要加以调整 值仅适用于带肋钢筋或全螺纹螺杆的粘结锚固 本条规定的各种因素对植筋受拉性能影响的修正系数 3 N 缺乏结构胶所要求的韧性和耐久性 s 应指出的是快固型结构胶在C30以上(不包括C30)的混凝土基材中使用时 ＝ψ y 这对承重结构而言 试验表明 s 按本规范表15.2.3的确定 表15.2.4规定的粘结抗剪强度设计值是参照ICBO对胶粘剂粘结强度规定的安全系数以及EOTA给出的取值曲线 bd 2 注 对基本取值进行了调整 bd 承重结构植筋的锚固深度应经设计计算确定 T br 当植筋直径介于表列数值之间时 注 ——植筋钢材轴向受拉承载力设计值(kN) 值采用 当T＞80℃时 应乘以调整系数0.8 l ＝1.15 而且所选中的都是劣质植筋胶 这是参照ACI 锚固计算 ψ 当为其他构件时 致使很多经验不足的设计人员和外行的业主受到误导 l 与欧美取值相近 s ——钢筋截面面积(mm 15.2.6 spt ——考虑结构构件受力状态对承载力影响的系数 ψ 式中 是参照欧洲有关指南和我国的试验研究结果制定的 当使用表中的ƒ 取ψ ae 一是故意混淆单根植筋与多根植筋(成组植筋)在受力性能上的本质差别 ψ 当T≤60℃时 另外 d——植筋公称直径(mm) 50010的规定值 其实并非如此 4 1 但在计算其基本锚固深度时 b ψ N 多是以乙二胺为主成分的T31固化剂配制的 因此 t 2 虽然是以充分利用钢材强度和延性为条件的 不仅取决于胶粘剂的基本力学性能 且采用快固型胶粘剂时 ƒ 而快固型结构胶主要成分的固有性能决定了它的粘结强度要比慢固型结构胶低 当混凝土强度高于C30时 按本规范表15.2.4的规定值采用 bd ＝1.25 15.2.3 应采用耐高温胶粘剂 其植筋承载力仍按本节的规定进行计算 且不耐老化 当前植筋市场竞争十分激烈 可按线性内插法确定α s 因为多根群植的植筋 spt br ——植筋用钢筋的抗拉强度设计值(N/mm ——植筋用胶粘剂的粘结抗剪强度设计值(N/mm spt 对6度区及7度区一 考虑混凝土劈裂影响的计算系数α ψ 当基材混凝土强度等级大于C30 15.2.4 二是鼓励业主采用单筋拉拔试验作为选胶的依据 应采用耐中温胶粘剂 w 必须严格执行 本规范对植筋受拉承载力的确定 粘结抗剪强度设计值ƒ 最容易入选的植筋胶 胶的粘结性能才能显现出来 却是按钢材屈服和粘结破坏同时发生的临界状态进行确定的 为植筋间距 ae 为植筋边距 四类场地及8度区 s ψ bd 值时 其所植钢筋不仅都能屈服 ψ 但性脆 N bd 并按其风险的大小 应说明的是在植筋承载力计算中还引入了防止混凝土劈裂的计算系数 (15.2.5) 本规范的取值似乎偏高 应按表15.2.4的规定值采用 按本规范第15.2.3条确定 况且也有必要按我国的工程经验进行调整 ψ 2 在构件破坏时 15.2.1 其特点是早期强度高 当为非悬挑的重要构件接长时 T ——使用环境的温度T影响系数 对7度区三 br 15.2.1～15.2.3 ) 锚固用胶粘剂粘结强度设计值 对非悬挑的梁类构件而言 表15.2.3 甚至还纳入其所编制的“技术手册”到处散发 考虑各种因素对植筋受拉承载力影响而需加大锚固深度的修正系数ψ ＝1.50 bd 并起到控制的作用 并应按产品说明书规定的ψ 1 ƒ spt ——为防止混凝土劈裂引用的计算系数 且仅允许按充分利用钢材强度的计算模式进行设计 而且后继强化段明显 柱等承重构件的接长工程中推荐使用10d～12d的植筋锚固长度 尚应乘以保证其位移延性达到设计要求的修正系数 是极其危险的 表15.2.4 取ψ ƒ 有毒 ψ 本条为强制性条文 以单根植筋试验分析结果确定的计算参数引用于多根群植的植筋设计计算 植筋的基本锚固深度l 应按下式计算 ——考虑植筋位移延性要求的修正系数 T 该修正系数只要符合本条的规定