在表达上有了较大的改进 A′ 取ƒ sp 取ƒ 其计算需考虑以下两种情况 本条规定钢筋混凝土结构构件采用粘贴钢板加固时 ) t sp sp 且ρ t 其受拉面沿轴向粘贴的钢板的截断位置 注意到β 图9.2.6 为 ＞2ƒ b 应从其强度充分利用的截面算起 l 当ƒ ＝0 )＋200 ——混凝土极限压应变 ƒ b 此即本规范公式(9.2.6-1)所给出的计算方法 h 1 本规范的受弯构件正截面计算公式与以前发布的国内外标准相比 9.2.5 bd ——加固钢板的抗拉强度设计值(N/mm 按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 可在钢板的端部锚固区加贴U形箍板(图9.2.6) ——构件加固前的相对界限受压区高度 ƒ 此时 sp 钢板的截断位置距充分利用截面的距离 1 h 9.2.11 0k sp 对B级胶取为2.5MPa 尚应符合下列规定 η b ƒ 式中 9.2.9 ——加固钢板的宽度(mm) f1 sp b b 0 bd sp sp ——原构件受拉和受压钢筋的截面面积(mm ＝0.66 bd sp 且应按下式计算确定梁的两侧面实际需粘贴的钢板截面面积A A 1 除应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 尚宜按本规范第9.6.4条的构造规定进行设计 ＝A ——按梁底面计算确定的 ƒ 为0.8MPa 钢筋拉应变不均匀以及钢筋排列影响的计算系数 ＋nƒ sp sp ε 而且还须符合有关翼缘计算宽度取值的限制性规定 故对α 便于使用者理解和执行 见本规范第9.6.4条的条文说明 sp ——钢对钢粘结强度设计值(N/mm 取ε 其系数β ψ 9.2.4 2 为了避开繁琐的计算 外贴钢板的拉应变ε sp 式中 h为梁截面高度 与弹性模量E ＝1.0”的规定 当χ＜2a′时 粘贴钢板的加固量 公式(9.2.3-1)是截面上的力矩平衡公式 sp 9.2.2 ≤0.5ƒ 应按本规范第9.2.9条的规定计算 sv l 使之更符合工程实际 图1 ) 当“ψ (9.2.6-2) ξ 按现行同家标准《混凝土结构设计规范》GB b t χ——混凝土受压区高度(mm) 条理也较为清晰 取不小于按下式确定的粘贴延伸长度 取ƒ 钢筋混凝土结构构件加固后 bd h ≤0.05时 1 对A级胶取为3.0MPa /ƒ ——考虑改贴梁侧面引起的钢板受拉合力及其力臂改变的修正系数 9.2.10 b 当箍板与加固钢板间的粘结受剪承载力小于或等于箍板与混凝土间的粘结受剪承载力时 1 sp 0 9.2.1 取ε 应按截面应变保持平面的假设确定 因为原规范是按照试验室的试验结果取值的 0 由于用一组公式代替多组公式 外贴钢板与混凝土之间不致出现粘结剥离破坏 其目的是使此式中不同时出现两个未知量 ＞1.0时 值可乘以调整系数0.9 其系数β A 2 其正截面承载力的提高幅度不应超过40％ sv 值 1 受弯构件正截面加固计算 sp ƒ 应变平截面假定图 的取值 sp 1 fb 也是为了强调“强剪弱弯”设计原则的重要性 即修正系数η 2 α n——加固钢板每端加贴U形箍板的数量 /A 4 te 受拉钢板的滞后应变 ——加固前受弯构件验算截面上作用的弯矩标准值(kN·m) 其系数β sp ＝0.85ξ 于是可以算得配置HRB335级钢筋的一般构件和重要构件 9.2.9 时 cu sp ≤150MPa 取等于拉应变ε 力矩中心取受拉区边缘 (9.2.10) 9.2.3 ƒ′ sp s0 允许将部分钢板对称地粘贴在梁的两侧面 ——加固钢板的抗拉 其目的是为了控制加固后构件的裂缝宽度和变形 sp 表中α sp b 1 2 A′ sp ——粘贴的钢板总厚度(mm) 求出受拉面应粘贴的加固钢板量A 当钢板全部粘贴在梁底面(受拉面)有困难时 t 可算得侧面粘贴钢板的上 sp 对于粘钢构件 2 ƒ 滞后应变的计算 然后代入(9.2.3-2) 可根据(9.2.3-1)式计算出混凝土受压区的高度χ 另外 ) 按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 梁端增设U形箍板锚固 9.2.12 对受弯构件正弯矩区的正截面加固 不仅应考虑T形截面的有利作用 采取了按配筋率和钢筋排数的不同以查表的方式确定 9.2.7 sp ——U形箍板单肢与梁侧面混凝土粘结的竖向高度(mm) 注 9.2.2 te ——综合考虑受弯构件裂缝截面内力臂变化 50010正截面承载力计算的基本假定外 ＝0) sp 侧面粘贴区域应控制在距受拉边缘1/4梁高范围内 为混凝土抗拉强度设计值 故偏于安全地统一取β b b 此即本规范公式(9.2.6-2)所给出的计算方法 矩形截面正截面受弯承载力计算 sp 在受弯构件的受拉面和受压面粘贴钢板进行受弯加固时 应满足本规范第9.2.5条的规定 然后代入式(9.2.3-2) 式中 sp 2 修正系数η 可使设计计算更为方便 9.2 ≥(ƒ 并应验算其受剪承载力 之所以近似地取χ＝2a′进行计算 b 2 值变化幅度不大 b 0 式中 bd sp 当受实际条件限制无法满足此规定时 sp 采用构件加固前控制值的0.85倍 te sp 作出了规定 2 1 是用以控制钢板的“最小加固量” 2 ＞1.0时 sp 即修正系数η ——考虑二次受力影响时 为从梁受拉边缘算起的侧面粘贴高度 在计算结果无显著差异的前提下 2 cu 当原构件钢筋应力σ l sp sp sp 其截面应变分布仍可采用平截面假定 钢板应力σ a′——纵向受压钢筋合力点至截面近边的距离(mm) bd ＝η ＝0.5ƒ sv 但需改贴到梁的两侧面的钢板截面面积 sp 计算系数α A 计算值高于0.8MPa时 ＋0.7nƒ 注意到β 9.2.6 A 受弯构件正截面加固计算 sp 2 于是可以算得配置HRB335级钢筋的一般构件和重要构件 ≤2ƒ 对框架梁和独立梁的梁底进行正截面粘钢加固时 s0 2 (9.2.6-1) te 不应超过40％ 9.2.8 sp b 确定粘贴钢板的滞后应变 表9.2.10 受拉钢板抗拉强度有可能达不到设计值而引用的折减系数 ƒ 值变化幅度不大 sp 按表9.2.9的规定采用 还依据工程设计经验作了适当调整 50010的规定计算 ＝1.0 对翼缘位于受压区的T形截面梁(包括有现浇楼板的梁) b 2 达到界限时相应的钢筋应变约为1.5倍屈服应变 ——考虑二次受力影响时 值 s0 可根据式(9.2.3-1)计算出混凝土受压区的高度χ ＝1.33 受弯构件加固后的相对界限受压区高度ξ 其目的是为了避免因加固量过大而导致超筋性质的脆性破坏 应按下式计算 分别为0.654和0.634 9.2.6 的乘积 加固钢板的滞后应变ε 内力臂变化和钢筋排列影响的基础上 避免受弯承载力提高后而导致构件受剪破坏先于受弯破坏 h b 其系数β 分别为1.33和1.14 当考虑二次受力影响时 还应考虑侧面粘贴的钢板 是为了确保安全而采用了受压钢筋合力作用点与压区混凝土合力作用点重合的假定 ≤0.5ƒ 按(9.2.3-3)式计算出强度利用系数ψ 对受拉区和受压区 M——构件加固后弯矩设计值(kN·m) 9.2.12 对加设U形箍板作为端部锚固措施而言 sp 将加固钢板粘贴延伸长度的确定方法与纤维复合材进行了统一 其正截面受弯承载力的提高幅度 9.2.8 A 这次修订规范对本条内容作了下列两方面的修订 1—胶层 国内外的试验研究表明 故偏于安全地统一取β 且钢板总厚度不应大于10mm 50010的规定计算 9.2.7 若不考虑二次受力影响 同理 A sp M sp 在表达方式上 加固设计时 应按加固前控制值的0.85倍采用 sp 从而使计算概念及方法相一致 若按HRB335级钢筋计算 2 当考虑二次受力影响时 满足此条要求 同理 sp 9.2.11 9.2.10 b sp ) 板等受弯构件进行加固时 bd sp 9.2.4 1 A 为0.5MPa bd 在矩形截面受弯构件的受拉面和受压面粘贴钢板进行加固时(图9.2.3) sp 即可求出粘贴的钢板面积A 其正弯矩区的受弯加固 sp 公式(9.2.3-3)是根据应变平截面假定推导得到的计算公式 p2 50010中关于T形截面受弯承载力的计算方法进行计算 修订了钢板与混凝土的粘结抗剪强度设计值的取值方法 抗压强度设计值(N/mm 现根据现场取样的检测结果作了修正 ξ 1 分别为1.22和1.06 对受弯构件负弯矩区的正截面加固 l 当ƒ 2 表9.2.9 bd 1 应按本规范第9.2.1条至第9.2.3条的原则和现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 1 从而使强度取值更能保证工程安全 ) 为有效受拉混凝土截面面积 其正截面承载力应符合下列规定 故要求应按现行设计规范和本规范的有关原则和规定进行计算 9.2.3 公式(9.2.3-4)是为了保证受压钢筋达到屈服强度 图9.2.3 (9.2.5) 根据应变平截面假定(见图1) 2 计算值低于0.5MPa时 sv 其合力中心至压区混凝土合力中心之距离与底面粘贴的钢板合力中心至压区混凝土合力中心之距离的比值 A 具有一定延性 且延伸长度l 即 A sp sp 实际上已经确定了粘钢的“最大加固量” 应按表9.2.10采用 ——加固钢板的截面面积(mm ε 算得采用HRB400级钢筋的一般构件和重要构件 时 9.2 采用粘贴钢板对梁 锚固承载力为加固钢板及箍板与混凝土间的粘结受剪承载力之和 分别不应超过3层和2层 对翼缘位于受压区的T形截面受弯构件的受拉面粘贴钢板进行受弯加固时 bd 并力求使用方便 h——矩形截面宽度和高度(mm) ——U形箍板的宽度(mm) 50010的规定值采用 1 1 sp 取ψ sp 此时 同时 1 2—加固钢板 ＝0.0033 ——钢板与混凝土之间的粘结强度设计值(N/mm 锚固承载力为加固钢板与混凝土间的粘结受剪承载力及箍板与加固钢板间的粘结受剪承载力之和 取ψ 算得采用HRB400级钢筋的一般构件和重要构件 构件达到受弯承载能力极限状态时 于是得到综合考虑侧面粘贴纤维复合材受拉合力及相应力臂的修正后的放大系数η ) 当ψ bd 当ƒ te 3 sp 9.2.5 式中 9.2.1 3—U形箍板 为了钢板的可靠锚固以及节约材料 bd 当箍板与加固钢板间的粘结受剪承载力大于箍板与混凝土间的粘结受剪承载力时 与此同时 除应根据负弯矩包络图按公式(9.2.5)确定外 ——受拉钢板和受压钢板的截面面积(mm 即ρ 当ƒ U形箍板数量的确定应符合下列规定 式中 ) 当受压面没有粘贴钢板(即A′ s 公式(9.2.3-2)是截面上的轴向力平衡公式 h 按式(9.2.3-3)计算出强度折减系数ψ h 为原有混凝土有效受拉截面的纵向受拉钢筋配筋率 sp 注 下两端平均应变与下边缘应变的比值 受拉钢板的粘贴应延伸至支座边或柱边 未考虑施工不定性的影响 (9.2.2) 应按构件加固前的初始受力情况 在考虑了钢筋的应变不均匀系数 ——构件加固前的截面有效高度(mm) 在达到受弯承载能力极限状态前 sp 1 p 本条对粘贴钢板的层数作出了建议性的规定 sp 分别为0.667和0.645 ρ ——受拉钢板粘贴延伸长度(mm) 本条对受弯构件加固后的相对界限受压区高度的控制值ξ