这样做所引起的偏差不会很大 但其取值较为复杂 cs ——原构件受拉边或受压较小边纵向钢筋应力 取α 值为0.8 2 ) 给出了ψ 式中 a 5.4.3 但迄今为止 ) 值的取值规定 取σ 采用现行设计规范GB 图中σ ＝ƒ 但这很难做到 a 值可作适当调整”的规定 y0 也足以证明这一点 ——附加偏心距 s0 却因限于当地的技术水平 ——综合考虑新增混凝土和钢筋强度利用程度的降低系数 5.4.1 y η 因此 的取值不变 才能与加固构件计算分析和试验结论相吻合 为此 ——原构件受压较大边纵向钢筋合力点到加固后截面近边的距离(mm) ——新增纵向钢筋和原纵向钢筋的抗压强度设计值(N/mm 因而有必要采用新旧混凝土组合截面的轴心抗压强度设计值进行计算 当需要考虑二阶效应时 ƒ′ ns 受压构件正截面加固计算 η η cs cs a′ 当为小偏心受压构件时 (3)由于原规范的α cs ——受拉边或受压较小边新增纵向钢筋合力点至加固后截面近边的距离(mm) 2 钢筋混凝土轴心受压构件采用增大截面加固后 ƒ ƒ′ ——新增纵向受压钢筋的截面面积(mm s0 s 而在国家标准中适当提高其安全储备也是必要的 s0 a——纵向受拉钢筋的合力点至截面近边缘的距离 e 取e A 对实际荷载的估算结果往往因人而异 其正截面受压承载力应按下式确定 而且还需要通过试验才能确定其数值 因此还是可行的 可能变向 其矩形截面正截面承载力应按下列公式确定(图5.4.2) 50010规定的考虑二阶弯矩影响的M值计算时 当算得σ 若有可靠试验数据 取ψ为1.2 大多数不超过5％ 在这种情况下 其结果一致认为这是一项稳健的规定 ) 取σ s0 e s a 为轴向压力设计值N的作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离 但不能因此便认定原规范的规定过于保守 c0 不仅需要考虑不同的组合情况 y0 也才能保证受力的安全 我们认为这样处理较为稳妥 以及其工作条件总不如原钢筋 a 即取M为ψC c 计算为依据提出的 此次修订规范 a′ s0 时 η cs 2—新增截面 并且也意识到试验所考虑的情况还不够充分 此偏差介于3％～9％之间 根据加固后的截面尺寸 对新增的受压区混凝土和纵向受压钢筋 ψ——修正系数 ——构件加固前混凝土截面面积和加固后新增部分混凝土截面面积(mm (2)精确的算法必须建立在对原构件应力水平的精确估算上 cs ——原构件截面有效高度(mm) 试算表明 但同时也允许设计单位根据其试验结果进行取值 当为对称形式加固时 ——受拉边或受压较小边新增纵向钢筋合力点至加固后截面受压较大边缘的距离(mm) 采用简化计算的方式引入强度利用系数是可行的 y 很难辨明是非 01 按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 5.4.3 ——原构件受拉边或受压较小边纵向钢筋合力点到加固后截面近边的距离(mm) ——原构件受拉边或受压较小边纵向钢筋截面面积(mm s 至于α 4—新加箍筋 在这次修订中仍维持原案 σ ƒ s 若遇到事后复查 1 cs (5.4.3-2) 采用增大截面加固钢筋混凝土偏心受压构件时 2 ns 系以当时的试验结果为依据 e——偏心距 y 2 σ α 取ψ为1.3 也可按试验结果确定 修订组曾对原规范偏心受压计算中采用的强度利用系数进行了讨论分析 5.4.2 宜予保留 经过近20余年的工程应用未出现安全问题 A 值今后是否有调整必要的问题 ——分别为新旧混凝土轴心抗压强度设计值(N/mm 0 2 h 5.4 0 A′ 为了简化起见 虽然这几年来有不少论文建议采用更精确的方法修改该公式中的α ——初始偏心距 ——受压较大边新增纵向钢筋合力点至加固后截面近边的距离(mm) 对被加固结构构件而言 之所以作这样决定 2 轴心受压构件增大截面加固 ——轴向压力对截面重心的偏心距 乘以修正系数ψ确定 为20mm 50010-2010第6.2.4条规定的C a ——受拉边或受压较小边的新增纵向钢筋应力(N/mm 编制组研究决定采用近似值 取值 当算得σ 5.4.2 s0 原规范为考虑二次受力影响 但经规范编制组讨论后仍决定维持原规范对该系数α c0 应按下列规定确定 α 可近似按 s0 c 5.4 ——原构件受压较大边纵向钢筋截面面积(mm 主要是基于以下几点理由 ＝e h 其正截面承载力的计算公式仍按原规范的公式采用 e cs 50010的规定值采用 因为经过20余年的施行 M应按国家标准《混凝土结构设计规范》GB 矩形截面偏心受压构件加固的计算 在大偏心受压工作条件下 ＞ƒ φ——构件稳定系数 c s 采用增大截面加固钢筋混凝土轴心受压构件(图5.4.1)时 不宜贸然修改 因为考虑到纵向受拉钢筋的重要性 况且这种加固方法在不发达地区用得最为普遍 按本节第5.4.3条确定(mm) 另外 2 e 在原条文中曾作出了“当有充分试验依据时 m 受压构件正截面加固计算 1—新增纵向受力钢筋 式中 2 具体理由如下 按偏心方向截面最大尺寸h确定 i y0 图5.4.2 取为M/N i a 因此 式中 M 3—原柱截面 ＝h/30 2 ƒ s 时 ) ——新旧混凝土组合截面的混凝土轴心抗压强度设计值(N/mm 当h≤600mm时 ＝ƒ 确定 取e 值 ) 其理论分析虽能确定钢筋的应力将会达到抗拉强度设计值 ) ) m 由于加固后偏压构件的混凝土受压区可能包含部分旧混凝土 还应乘以修正系数ψ 本规范修订组所做的加固偏压柱的电算分析和验证性试验结果表明 未见有新的试验验证资料发表 留待积累更多试验数据后再进行论证 s0 而不必再乘以强度利用系数 轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力作用点的距离(偏心距)e 取值 未出现过任何问题 2 ) 就新增的纵向受拉钢筋而言 当为非对称加固时 A 0 所有的修改建议均只是以分析 5.4.1 A′ c 图5.4.1 ＞ƒ 2 N——构件加固后的轴向压力设计值(kN) 因此 M (1)该系数α ＋e 当h＞600mm时