sp sp 应按加固前控制值的0.85倍采用 t ＝0 还依据工程设计经验作了适当调整 50010的规定计算 sp A 于是可以算得配置HRB335级钢筋的一般构件和重要构件 的取值 力矩中心取受拉区边缘 ) sp ＝0.5ƒ bd 2 ) 达到界限时相应的钢筋应变约为1.5倍屈服应变 ——综合考虑受弯构件裂缝截面内力臂变化 n——加固钢板每端加贴U形箍板的数量 sp 构件达到受弯承载能力极限状态时 9.2.2 sp 当箍板与加固钢板间的粘结受剪承载力小于或等于箍板与混凝土间的粘结受剪承载力时 采用粘贴钢板对梁 ——考虑二次受力影响时 外贴钢板与混凝土之间不致出现粘结剥离破坏 9.2.5 sp ) ——受拉钢板和受压钢板的截面面积(mm 故对α sp bd 9.2.3 (9.2.2) 本条对受弯构件加固后的相对界限受压区高度的控制值ξ 1 使之更符合工程实际 取ƒ b 钢筋拉应变不均匀以及钢筋排列影响的计算系数 ƒ b l 梁端增设U形箍板锚固 这次修订规范对本条内容作了下列两方面的修订 当考虑二次受力影响时 不仅应考虑T形截面的有利作用 ——加固钢板的抗拉 9.2 尚应符合下列规定 1 b 其目的是为了控制加固后构件的裂缝宽度和变形 ＝1.0 1 本条规定钢筋混凝土结构构件采用粘贴钢板加固时 现根据现场取样的检测结果作了修正 ——加固钢板的抗拉强度设计值(N/mm 的乘积 取ψ 按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 当考虑二次受力影响时 s0 ƒ 为0.5MPa 9.2.5 在计算结果无显著差异的前提下 具有一定延性 值变化幅度不大 ) 加固钢板的滞后应变ε 应从其强度充分利用的截面算起 9.2.10 为了避开繁琐的计算 取不小于按下式确定的粘贴延伸长度 t ＞1.0时 其正截面承载力应符合下列规定 即 sp b 受弯构件正截面加固计算 为 对受拉区和受压区 2 可在钢板的端部锚固区加贴U形箍板(图9.2.6) b ——构件加固前的截面有效高度(mm) 国内外的试验研究表明 其计算需考虑以下两种情况 应按下式计算 /ƒ 也是为了强调“强剪弱弯”设计原则的重要性 其截面应变分布仍可采用平截面假定 sp b ——混凝土极限压应变 于是得到综合考虑侧面粘贴纤维复合材受拉合力及相应力臂的修正后的放大系数η 对框架梁和独立梁的梁底进行正截面粘钢加固时 sp 2 粘贴钢板的加固量 fb 故偏于安全地统一取β cu sp sv bd 1—胶层 sp ＋0.7nƒ 然后代入式(9.2.3-2) 当ψ 取ε sp 除应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 尚宜按本规范第9.6.4条的构造规定进行设计 b ——考虑二次受力影响时 1 4 (9.2.6-1) 公式(9.2.3-4)是为了保证受压钢筋达到屈服强度 值变化幅度不大 ——构件加固前的相对界限受压区高度 2—加固钢板 此即本规范公式(9.2.6-1)所给出的计算方法 A s0 2 A 同时 根据应变平截面假定(见图1) 式中 9.2.3 a′——纵向受压钢筋合力点至截面近边的距离(mm) sp bd χ——混凝土受压区高度(mm) sp 故要求应按现行设计规范和本规范的有关原则和规定进行计算 本规范的受弯构件正截面计算公式与以前发布的国内外标准相比 见本规范第9.6.4条的条文说明 修正系数η 应按构件加固前的初始受力情况 应按截面应变保持平面的假设确定 ——钢对钢粘结强度设计值(N/mm 应按本规范第9.2.1条至第9.2.3条的原则和现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010正截面承载力计算的基本假定外 3 实际上已经确定了粘钢的“最大加固量” 当ƒ bd sp sp ——钢板与混凝土之间的粘结强度设计值(N/mm ——考虑改贴梁侧面引起的钢板受拉合力及其力臂改变的修正系数 )＋200 l ≤0.05时 1 其正截面受弯承载力的提高幅度 可算得侧面粘贴钢板的上 取ψ 公式(9.2.3-3)是根据应变平截面假定推导得到的计算公式 取ε 即修正系数η 9.2.12 即修正系数η bd 对B级胶取为2.5MPa 其系数β 求出受拉面应粘贴的加固钢板量A sp sp 9.2.1 1 且ρ 分别为0.667和0.645 9.2.2 p2 ρ 侧面粘贴区域应控制在距受拉边缘1/4梁高范围内 h 1 计算值高于0.8MPa时 避免受弯承载力提高后而导致构件受剪破坏先于受弯破坏 s0 sp sp b A′ ——U形箍板单肢与梁侧面混凝土粘结的竖向高度(mm) 对加设U形箍板作为端部锚固措施而言 而且还须符合有关翼缘计算宽度取值的限制性规定 h ƒ′ 0 同理 sp 若不考虑二次受力影响 从而使强度取值更能保证工程安全 为了钢板的可靠锚固以及节约材料 公式(9.2.3-2)是截面上的轴向力平衡公式 p te 且钢板总厚度不应大于10mm sp 1 sp b sp ≤150MPa 还应考虑侧面粘贴的钢板 ——按梁底面计算确定的 1 b sp te 0 1 3—U形箍板 sp 若按HRB335级钢筋计算 下两端平均应变与下边缘应变的比值 本条对粘贴钢板的层数作出了建议性的规定 对翼缘位于受压区的T形截面梁(包括有现浇楼板的梁) 2 除应根据负弯矩包络图按公式(9.2.5)确定外 h——矩形截面宽度和高度(mm) 取ƒ A M——构件加固后弯矩设计值(kN·m) 在受弯构件的受拉面和受压面粘贴钢板进行受弯加固时 9.2 sp 受拉钢板的滞后应变 1 式中 2 sp b 1 sp 允许将部分钢板对称地粘贴在梁的两侧面 即ρ 当ƒ 之所以近似地取χ＝2a′进行计算 sp sp 表9.2.9 未考虑施工不定性的影响 9.2.7 在表达方式上 0 于是可以算得配置HRB335级钢筋的一般构件和重要构件 2 h 且应按下式计算确定梁的两侧面实际需粘贴的钢板截面面积A ——原构件受拉和受压钢筋的截面面积(mm 由于用一组公式代替多组公式 9.2.4 条理也较为清晰 sp 对受弯构件正弯矩区的正截面加固 从而使计算概念及方法相一致 其系数β A 图1 式中 注意到β 对于粘钢构件 为混凝土抗拉强度设计值 当钢板全部粘贴在梁底面(受拉面)有困难时 M 1 当ƒ sp 9.2.6 当ƒ b ——加固前受弯构件验算截面上作用的弯矩标准值(kN·m) 值可乘以调整系数0.9 应按本规范第9.2.9条的规定计算 ——加固钢板的宽度(mm) 对A级胶取为3.0MPa 锚固承载力为加固钢板及箍板与混凝土间的粘结受剪承载力之和 将加固钢板粘贴延伸长度的确定方法与纤维复合材进行了统一 bd l sp 其目的是为了避免因加固量过大而导致超筋性质的脆性破坏 b 受弯构件正截面加固计算 ≤2ƒ 值 1 9.2.7 ＝1.33 为有效受拉混凝土截面面积 应满足本规范第9.2.5条的规定 为从梁受拉边缘算起的侧面粘贴高度 故偏于安全地统一取β 图9.2.6 9.2.9 f1 s 50010中关于T形截面受弯承载力的计算方法进行计算 sp 锚固承载力为加固钢板与混凝土间的粘结受剪承载力及箍板与加固钢板间的粘结受剪承载力之和 式中 sp 按现行同家标准《混凝土结构设计规范》GB 0k 当原构件钢筋应力σ ——受拉钢板粘贴延伸长度(mm) 受拉钢板的粘贴应延伸至支座边或柱边 时 sp 当χ＜2a′时 50010的规定值采用 与弹性模量E 2 sp (9.2.10) 9.2.10 公式(9.2.3-1)是截面上的力矩平衡公式 便于使用者理解和执行 b 2 受弯构件加固后的相对界限受压区高度ξ 值 在表达上有了较大的改进 bd 可根据式(9.2.3-1)计算出混凝土受压区的高度χ A′ 1 9.2.12 9.2.8 按表9.2.9的规定采用 9.2.6 修订了钢板与混凝土的粘结抗剪强度设计值的取值方法 在矩形截面受弯构件的受拉面和受压面粘贴钢板进行加固时(图9.2.3) ——加固钢板的截面面积(mm 1 η sp 确定粘贴钢板的滞后应变 sp 为原有混凝土有效受拉截面的纵向受拉钢筋配筋率 ≤0.5ƒ 算得采用HRB400级钢筋的一般构件和重要构件 sv 2 sp 表中α 算得采用HRB400级钢筋的一般构件和重要构件 2 9.2.1 注 sp sv α 当箍板与加固钢板间的粘结受剪承载力大于箍板与混凝土间的粘结受剪承载力时 ＝1.0”的规定 在达到受弯承载能力极限状态前 加固设计时 9.2.11 此时 可根据(9.2.3-1)式计算出混凝土受压区的高度χ 式中 同理 ＝0.66 其受拉面沿轴向粘贴的钢板的截断位置 其正弯矩区的受弯加固 ＝η ＝A 板等受弯构件进行加固时 sp 9.2.8 抗压强度设计值(N/mm 9.2.9 钢板应力σ te 注 在考虑了钢筋的应变不均匀系数 te ƒ 并应验算其受剪承载力 h ＝0) (9.2.5) ξ b sp ＋nƒ sp 时 A 注意到β 应按表9.2.10采用 1 ＞2ƒ ε 式中 不应超过40％ 然后代入(9.2.3-2) ƒ 采取了按配筋率和钢筋排数的不同以查表的方式确定 图9.2.3 其系数β 应变平截面假定图 ＝0.0033 钢板的截断位置距充分利用截面的距离 ƒ 是为了确保安全而采用了受压钢筋合力作用点与压区混凝土合力作用点重合的假定 取ƒ 采用构件加固前控制值的0.85倍 ƒ l bd 计算系数α sp sp cu sp U形箍板数量的确定应符合下列规定 计算值低于0.5MPa时 ——粘贴的钢板总厚度(mm) 按式(9.2.3-3)计算出强度折减系数ψ 取等于拉应变ε 2 sp 2 bd 对受弯构件负弯矩区的正截面加固 但需改贴到梁的两侧面的钢板截面面积 分别为1.33和1.14 其正截面承载力的提高幅度不应超过40％ 矩形截面正截面受弯承载力计算 滞后应变的计算 h为梁截面高度 钢筋混凝土结构构件加固后 h h 为0.8MPa sp ƒ 其合力中心至压区混凝土合力中心之距离与底面粘贴的钢板合力中心至压区混凝土合力中心之距离的比值 50010的规定计算 ≥(ƒ 2 表9.2.10 sp 是用以控制钢板的“最小加固量” 与此同时 t ＝0.85ξ 此时 A b 分别为0.654和0.634 9.2.4 作出了规定 ) 分别为1.22和1.06 ) bd 此即本规范公式(9.2.6-2)所给出的计算方法 ) 并力求使用方便 t 其系数β 且延伸长度l ＞1.0时 因为原规范是按照试验室的试验结果取值的 按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 当“ψ 2 A 即可求出粘贴的钢板面积A 2 对翼缘位于受压区的T形截面受弯构件的受拉面粘贴钢板进行受弯加固时 可使设计计算更为方便 ψ 按(9.2.3-3)式计算出强度利用系数ψ sp ≤0.5ƒ 当受实际条件限制无法满足此规定时 分别不应超过3层和2层 9.2.11 另外 当受压面没有粘贴钢板(即A′ A (9.2.6-2) 0 ξ bd sp 受拉钢板抗拉强度有可能达不到设计值而引用的折减系数 ε 外贴钢板的拉应变ε sv sp 其目的是使此式中不同时出现两个未知量 内力臂变化和钢筋排列影响的基础上 满足此条要求 ——U形箍板的宽度(mm) /A te