sp 作出了规定 cu ＞1.0时 sp 若按HRB335级钢筋计算 ——受拉钢板粘贴延伸长度(mm) 此即本规范公式(9.2.6-1)所给出的计算方法 9.2.12 取不小于按下式确定的粘贴延伸长度 ≤0.5ƒ 当钢板全部粘贴在梁底面(受拉面)有困难时 当考虑二次受力影响时 的乘积 sp ＝0.5ƒ 其系数β h 值变化幅度不大 且应按下式计算确定梁的两侧面实际需粘贴的钢板截面面积A 2 对翼缘位于受压区的T形截面梁(包括有现浇楼板的梁) 取等于拉应变ε ＝1.0”的规定 ——混凝土极限压应变 故偏于安全地统一取β 9.2.12 ) ——加固钢板的截面面积(mm A 采用粘贴钢板对梁 9.2.3 1 s sp 当受实际条件限制无法满足此规定时 1 b 是为了确保安全而采用了受压钢筋合力作用点与压区混凝土合力作用点重合的假定 ——钢板与混凝土之间的粘结强度设计值(N/mm sp sp 对受弯构件正弯矩区的正截面加固 9.2.11 9.2.5 1 t 按式(9.2.3-3)计算出强度折减系数ψ sp 内力臂变化和钢筋排列影响的基础上 注 可根据(9.2.3-1)式计算出混凝土受压区的高度χ 尚应符合下列规定 bd 计算系数α ——U形箍板单肢与梁侧面混凝土粘结的竖向高度(mm) bd 还依据工程设计经验作了适当调整 ＞1.0时 应从其强度充分利用的截面算起 其截面应变分布仍可采用平截面假定 另外 与此同时 2 应变平截面假定图 修正系数η sp 1 为从梁受拉边缘算起的侧面粘贴高度 在达到受弯承载能力极限状态前 M——构件加固后弯矩设计值(kN·m) sp 然后代入(9.2.3-2) sp 并力求使用方便 2 bd 式中 于是可以算得配置HRB335级钢筋的一般构件和重要构件 ——U形箍板的宽度(mm) sv 于是可以算得配置HRB335级钢筋的一般构件和重要构件 分别为0.654和0.634 h 2—加固钢板 fb 0 ε sp 由于用一组公式代替多组公式 A h ) 式中 计算值高于0.8MPa时 图1 2 A sp 达到界限时相应的钢筋应变约为1.5倍屈服应变 分别不应超过3层和2层 sp te (9.2.10) 9.2.2 并应验算其受剪承载力 ≥(ƒ ——受拉钢板和受压钢板的截面面积(mm 未考虑施工不定性的影响 9.2.7 (9.2.2) bd 但需改贴到梁的两侧面的钢板截面面积 1 sp sp 2 1 不仅应考虑T形截面的有利作用 sp bd 1—胶层 即可求出粘贴的钢板面积A ξ (9.2.6-2) 2 之所以近似地取χ＝2a′进行计算 A /A 这次修订规范对本条内容作了下列两方面的修订 算得采用HRB400级钢筋的一般构件和重要构件 板等受弯构件进行加固时 从而使强度取值更能保证工程安全 1 在表达上有了较大的改进 可使设计计算更为方便 为有效受拉混凝土截面面积 50010中关于T形截面受弯承载力的计算方法进行计算 当原构件钢筋应力σ sp α ＝0 sp 求出受拉面应粘贴的加固钢板量A sp 当ƒ A 见本规范第9.6.4条的条文说明 分别为1.22和1.06 因为原规范是按照试验室的试验结果取值的 外贴钢板的拉应变ε 公式(9.2.3-2)是截面上的轴向力平衡公式 sp 其受拉面沿轴向粘贴的钢板的截断位置 ——粘贴的钢板总厚度(mm) 0 b 2 时 表9.2.10 sp 对框架梁和独立梁的梁底进行正截面粘钢加固时 bd 2 分别为1.33和1.14 为混凝土抗拉强度设计值 是用以控制钢板的“最小加固量” 为0.5MPa U形箍板数量的确定应符合下列规定 sp 公式(9.2.3-4)是为了保证受压钢筋达到屈服强度 受拉钢板的粘贴应延伸至支座边或柱边 sp 故偏于安全地统一取β 取ψ 若不考虑二次受力影响 应按本规范第9.2.9条的规定计算 1 值变化幅度不大 h 在考虑了钢筋的应变不均匀系数 为原有混凝土有效受拉截面的纵向受拉钢筋配筋率 /ƒ 按表9.2.9的规定采用 故要求应按现行设计规范和本规范的有关原则和规定进行计算 s0 ——按梁底面计算确定的 ƒ 9.2.8 bd 9.2.11 锚固承载力为加固钢板与混凝土间的粘结受剪承载力及箍板与加固钢板间的粘结受剪承载力之和 1 sp 在表达方式上 cu ƒ 按现行同家标准《混凝土结构设计规范》GB ＞2ƒ 力矩中心取受拉区边缘 即修正系数η 式中 其正截面承载力应符合下列规定 ——构件加固前的相对界限受压区高度 sp b ——加固钢板的抗拉 采取了按配筋率和钢筋排数的不同以查表的方式确定 其系数β 0 即 ε 具有一定延性 ——加固钢板的宽度(mm) 且延伸长度l 满足此条要求 值 从而使计算概念及方法相一致 ——考虑二次受力影响时 1 实际上已经确定了粘钢的“最大加固量” ≤0.5ƒ 2 ＋0.7nƒ 9.2 9.2.2 9.2.10 可算得侧面粘贴钢板的上 9.2.5 b 国内外的试验研究表明 当ƒ 在计算结果无显著差异的前提下 ——原构件受拉和受压钢筋的截面面积(mm 对B级胶取为2.5MPa (9.2.5) a′——纵向受压钢筋合力点至截面近边的距离(mm) sv 应按本规范第9.2.1条至第9.2.3条的原则和现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 图9.2.6 2 ) 应满足本规范第9.2.5条的规定 sp sp 算得采用HRB400级钢筋的一般构件和重要构件 其正截面受弯承载力的提高幅度 3—U形箍板 ψ sv te 粘贴钢板的加固量 当ƒ 取ƒ 构件达到受弯承载能力极限状态时 使之更符合工程实际 时 应按截面应变保持平面的假设确定 sp sp 侧面粘贴区域应控制在距受拉边缘1/4梁高范围内 对于粘钢构件 当箍板与加固钢板间的粘结受剪承载力大于箍板与混凝土间的粘结受剪承载力时 为了钢板的可靠锚固以及节约材料 sp 50010的规定计算 钢筋拉应变不均匀以及钢筋排列影响的计算系数 当ψ n——加固钢板每端加贴U形箍板的数量 h为梁截面高度 同理 s0 还应考虑侧面粘贴的钢板 本条对粘贴钢板的层数作出了建议性的规定 h 对受拉区和受压区 A 为了避开繁琐的计算 对A级胶取为3.0MPa 外贴钢板与混凝土之间不致出现粘结剥离破坏 此即本规范公式(9.2.6-2)所给出的计算方法 b 故对α l b A 对翼缘位于受压区的T形截面受弯构件的受拉面粘贴钢板进行受弯加固时 bd 取ψ ＝0.85ξ 其目的是使此式中不同时出现两个未知量 修订了钢板与混凝土的粘结抗剪强度设计值的取值方法 此时 钢板的截断位置距充分利用截面的距离 l 同时 取ƒ 9.2.8 ＝1.33 其系数β bd 对加设U形箍板作为端部锚固措施而言 bd ρ ——钢对钢粘结强度设计值(N/mm 9.2.4 当ƒ ＋nƒ ) ƒ 不应超过40％ 允许将部分钢板对称地粘贴在梁的两侧面 bd 采用构件加固前控制值的0.85倍 1 尚宜按本规范第9.6.4条的构造规定进行设计 表中α 其系数β 受弯构件加固后的相对界限受压区高度ξ ＝1.0 分别为0.667和0.645 抗压强度设计值(N/mm 公式(9.2.3-1)是截面上的力矩平衡公式 sp l 2 2 ＝0.0033 2 b 加固钢板的滞后应变ε 即ρ ——加固前受弯构件验算截面上作用的弯矩标准值(kN·m) 50010正截面承载力计算的基本假定外 且钢板总厚度不应大于10mm 2 sp b b 与弹性模量E η 本条规定钢筋混凝土结构构件采用粘贴钢板加固时 s0 t 1 sp )＋200 为0.8MPa 1 b sp bd ) 加固设计时 sv ƒ 公式(9.2.3-3)是根据应变平截面假定推导得到的计算公式 50010的规定值采用 0k ——考虑二次受力影响时 sp A te χ——混凝土受压区高度(mm) 表9.2.9 其正截面承载力的提高幅度不应超过40％ 式中 9.2 9.2.1 为 b 钢板应力σ 也是为了强调“强剪弱弯”设计原则的重要性 本条对受弯构件加固后的相对界限受压区高度的控制值ξ 此时 梁端增设U形箍板锚固 sp 9.2.6 (9.2.6-1) 当考虑二次受力影响时 可根据式(9.2.3-1)计算出混凝土受压区的高度χ 受弯构件正截面加固计算 除应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB sp 按(9.2.3-3)式计算出强度利用系数ψ 9.2.7 其合力中心至压区混凝土合力中心之距离与底面粘贴的钢板合力中心至压区混凝土合力中心之距离的比值 可在钢板的端部锚固区加贴U形箍板(图9.2.6) te 值可乘以调整系数0.9 sp 便于使用者理解和执行 其计算需考虑以下两种情况 9.2.9 1 当χ＜2a′时 当箍板与加固钢板间的粘结受剪承载力小于或等于箍板与混凝土间的粘结受剪承载力时 ≤0.05时 A′ p 其正弯矩区的受弯加固 同理 3 在受弯构件的受拉面和受压面粘贴钢板进行受弯加固时 l sp 即修正系数η A′ ——构件加固前的截面有效高度(mm) 9.2.9 9.2.10 当“ψ 注意到β 除应根据负弯矩包络图按公式(9.2.5)确定外 sp 计算值低于0.5MPa时 sp 锚固承载力为加固钢板及箍板与混凝土间的粘结受剪承载力之和 9.2.3 式中 确定粘贴钢板的滞后应变 sp 9.2.1 ＝0) 取ε 且ρ t 将加固钢板粘贴延伸长度的确定方法与纤维复合材进行了统一 图9.2.3 ——加固钢板的抗拉强度设计值(N/mm A sp sp 50010的规定计算 1 sp ——考虑改贴梁侧面引起的钢板受拉合力及其力臂改变的修正系数 sp 滞后应变的计算 然后代入式(9.2.3-2) b sp 按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB sp 0 sp h——矩形截面宽度和高度(mm) 而且还须符合有关翼缘计算宽度取值的限制性规定 ——综合考虑受弯构件裂缝截面内力臂变化 sp ≤150MPa 取ƒ 现根据现场取样的检测结果作了修正 1 ＝0.66 矩形截面正截面受弯承载力计算 9.2.6 ＝A 钢筋混凝土结构构件加固后 取ε ) 应按表9.2.10采用 M 其目的是为了控制加固后构件的裂缝宽度和变形 按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB sp 9.2.4 sp p2 b ) 当受压面没有粘贴钢板(即A′ b 本规范的受弯构件正截面计算公式与以前发布的国内外标准相比 应按构件加固前的初始受力情况 式中 应按下式计算 受拉钢板抗拉强度有可能达不到设计值而引用的折减系数 受弯构件正截面加固计算 sp 在矩形截面受弯构件的受拉面和受压面粘贴钢板进行加固时(图9.2.3) sp ξ b 应按加固前控制值的0.85倍采用 于是得到综合考虑侧面粘贴纤维复合材受拉合力及相应力臂的修正后的放大系数η 根据应变平截面假定(见图1) 4 ≤2ƒ 对受弯构件负弯矩区的正截面加固 受拉钢板的滞后应变 ƒ ＝η 值 其目的是为了避免因加固量过大而导致超筋性质的脆性破坏 te t h sp 下两端平均应变与下边缘应变的比值 f1 注意到β ƒ′ 避免受弯承载力提高后而导致构件受剪破坏先于受弯破坏 条理也较为清晰 2 ƒ ƒ 的取值 1 2 sp b 注