25 1 按平截面假设确定的初始应变值 取α 尚达不到ƒ 应根据原结构构造和受力的实际情况 5.2.4 因为这一规定很重要 当混凝土强度等级为C80时 y0 矩形截面受弯构件正截面加固计算简图 值可按下式确定 在截面受拉区增补主筋加固钢筋混凝土构件 ——加固前 抗裂度 式中 从而有可能导致其强度难以充分发挥 y0 s1 收缩应力引起的裂缝 不论哪一种受力构件 当混凝土强度等级不超过C50时 当完全卸载时 并重新进行验算 当按公式(5.2.3-1)及(5.2.3-2)算得的加固后混凝土受压区高度χ与加固前原截面有效高度h 当在受拉区加固矩形截面受弯构件时(图5.2.3) s1 ) β 2 因而可写出其相对界限受压区高度ξ s0 2 ƒ ——新增钢筋位置处 值取为0.80 ——受压区混凝土矩形应力图的应力值与混凝土轴心抗压强度设计值的比值 当验算结果表明 1 加固后的构件工作属二次受力性质 验算时 5.2.4 α 其截面仍然不如一次施工的新构件 采用增大截面加固受弯构件时 s0 5.2 90规范相比 的情况 ——计算系数 y0 5.2.3 β 就理论分析而言 当不卸载时 0k 边梁和独立梁的加固 s0 ƒ 作用下原受拉钢筋的应变值 1 01 但应指出的是 0 cu 此时 cu b ＝0.9 01 受弯构件增大截面加固后的相对界限受压区高度ξ 抗压强度设计值(N/mm 可按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB ＝ε 与CECS β A′ 故决定用以计算ε 1 因此 ξ 时 应考虑原纵向受拉钢筋应力σ 对梁而言 上部砌有墙体的梁虽然也可采用这种做法 由于加固后的受弯构件正截面承载力可以近似地按照一次受力构件计算 裂缝宽度及挠度的计算和验算 当混凝土强度等级不超过C50时 ——新增钢筋强度利用系数 在这种情况下 对该式 可以大大减少新增混凝土面层产生温度 χ——混凝土受压区高度(mm) a′——纵向受压钢筋合力点至混凝土受压区边缘的距离(mm) 但由于受二次施工的影响 ＝h 一般只能用于某些屋面梁 取α 仅在楼层或屋面允许梁顶面突出时才能使用 σ ƒ′ 50010关于叠合式受弯构件的规定进行 但应考虑拆墙是否方便 仅需增设混凝土叠合层即可满足承载力要求时 对翼缘位于受压区的T形截面受弯构件 只是在计算中应考虑到新增主筋在连接构造上和受力状态上不可避免地要受到种种影响因素的综合作用 50010关于T形截面受弯承载力的规定进行计算 然而试验结果表明 图5.2.3 0 当仅在受压区加固受弯构件时 1 s1 ) 5.2.2 h ε b——矩形截面宽度(mm) 受弯构件正截面加固计算 并统一取α 式中 2 ——加固前受弯构件验算截面上原作用的弯矩标准值 其实是引用原苏联H.M.OHYΦPИEB对受弯构件内力臂系数的取值(即0.85)推导得到的 ——构件增大截面加固后的相对界限受压区高度 2 y ——构件加固后和加固前的截面有效高度(mm) 其间按线性内插法确定 应按本规范第5.2.3条至第5.2.5条的计算原则和现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB ) 推导的 α 则正截面受弯破坏时 取α b0 其受拉区增设现浇配筋混凝土层的正截面受弯承载力 钢筋应力 对新增钢筋的强度进行折减 s 应按下列公式确定 ＝0.94 在混凝土受压区增设现浇钢筋混凝土层的做法 s 25 01 值 s0 ＝0.0033 0k 按本规范第5.2.4条的规定计算 因此 规范修订组之所以决定引用该值 ε b 选用在受压区或受拉区增设现浇钢筋混凝土外加层的加固方式 01 采用该值偏于安全 ——新增钢筋的抗拉强度设计值(N/mm 90规范早在1990年即已引用 主要用于楼板的加固 M 同时也为了与现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 如本规范(5.2.4-2)式所示 其承载力 M——构件加固后弯矩设计值(kN·m) 5.2.5 5.2.2 ε 计算似乎应按不同模式进行 而我国西南交通大学和东南大学也都认为该值可以近似地用于计算加固构件初始应变而不会有显著的偏差 也应按构造要求配置受压钢筋和分布钢筋 其间按线性内插法确定 c0 另外 本条给出了加固设计常用的截面增大形式 收缩钢筋”的规定相协调 s ＝0.9 5.2.1 5.2.6 两种受力性质的新增主筋均能屈服 ——原受拉钢筋和原受压钢筋的截面面积(mm 本规范增加了关于混凝土叠合层应按构造要求配置受压钢筋和分布钢筋的规定 ——混凝土极限压应变 1 均可近似地按一次受力计算 倘若原构件主筋的极限拉应变均能达到现行设计规范规定的0.01水平 s0 当混凝土强度等级为C80时 在初始弯矩M 5.2 b 这个公式从表面看来似乎是根据χ 其受力特征与加固施工是否卸载有关 ) 值取为0.74 存在着应变滞后问题 故仍应从保证安全的角度出发 A 改为σ 需要说明的是新增钢筋位置处的初始应变值计算公式的确定问题 ＝0.375h 50010作出的“应在板的未配筋表面布置温度 5.2.3 s0 s0 5.2.1 ε 之比χ/h 可近似取h 取ε 且试验也验证了新增主筋一般能够屈服 A 是因为注意到CECS b ƒ ——原构件混凝土轴心抗压强度设计值(N/mm 当新增主筋与原主筋的连接采用短钢筋焊接时 s ＝1.0 ——新增受拉钢筋的截面面积(mm ) 01 y0 h 其正截面受弯承载力应按下列公式确定 规范修订组所做的试算结果也表明 受弯构件正截面加固计算 应将上述两公式中的ƒ 其原因是为了提高新增混凝土面层的安全性 ——原钢筋的抗拉 值如(5.2.4-1)式所示 加固后的构件工作虽属一次受力 而新增的主筋又按本规范的规定采用了热轧钢筋 大于原截面相对界限受压区高度ξ 2