0 按下式确定 ——隔震层的水平等效刚度 L.1.1 隔震层质心处在罕遇地震下的水平位移可按下式计算 一一近场系数 2 h g 在隔震层顶板为刚性的假定下 隔震设计简化计算和砌体结构隔震措施 时 η 的情况 圈梁配筋和构造柱 0 T ”表示不隔震的基本周期 式中 此时 当隔震支座的平面布置为矩形或接近于矩形 当隔震后结构基本周期T 本条提出的隔震层扭转影响系数是简化计算（图27） 一一阻尼比0.05的不隔震结构的水平地震影响系数最大值 其他结构取计算基本周期和特征周期的较大值 1 max 并设隔震层平面为矩形且隔震支座均匀布置 式中 ＝T 为使隔震结构的水平向减震系数达到β 阻尼比0.05 对Ⅱ类场地T 仅考虑单向地震作用的扭转时（图L.1.4） 当不大于5T 分别考虑结构基本周期不大于特征周期和大于特征周期两种情况 时地震影响系数 T 3 芯柱的最大间距作了原则规定 ＞5T 1 1 当小于特征周期时应采用特征周期的数值 需有 一一非隔震结构的计算周期 可根据基本周期和规范的地震影响系数曲线估计其隔震和不隔震的水平地震作用 g i 上部砌体结构的构造应保留与竖向抗力有关的要求 对于砌体结构 1 式中 隔震层也采用限制扭转影响系数最小值的方法处理 根据2001规范试设计的结果 宜按减去竖向地震作用效应后的平均压应力取值 y 偏心距e为下列二式的较大值: L.1.2 应按0.8倍单跨简支梁跨中弯矩配筋 K 应按本规范第12.2.4条的有关规定采用 max 时 距发震断层5km以内取1.5 ＝0.35s α 0 e一一上部结构质心与隔震层刚度中心在垂直于地震作用方向的偏心距 e 砌体结构及与其基本周期相当的结构 砌体结构按本规范第12.2.5条规定进行竖向地震作用下的抗震验算时 但上部结构的质心与隔震层刚度中心不重合时 附录L 扭转影响系数可取1.15 水平向减震系数 T ——第i个隔震支座与隔震层刚度中心在垂直于地震作用方向的距离 L.1 η 一一特征周期 T 2 b一一隔震层平面的两个边长 计入竖向地震应力的不利影响 故规定 对多层砌体结构及与其基本周期相当的结构 扭转影响系数可仍按式（L.1.4-1）计算 均布荷载可按本规范第7.2.5条关于底部框架砖房的钢筋混凝土托墙梁的规定取值 （ζ T 砌体结构的隔震层顶部各纵 地震剪力的偏心距e宜计入偶然偏心距的影响 当按连续梁算出的正弯矩小于单跨简支梁跨中弯矩的0.8倍时 gm γ——分别为与阻尼比有关的最大值调整系数和曲线下降段衰减指数 可根据隔震层参数 根据本地区所属的设计地震分组按本规范第5.1.4条确定 1 在上述公式中引入“不隔震结构的计算周期T 砌体结构用式（L.1.1-1）表达 2 于是 1）不隔震结构的基本周期不大于特征周期T 2）结构基本周期大于特征周期的情况 其中 宜根据隔震后整个体系的基本周期 均取为F 1 ——隔震体系的基本周期 对边支座 其余符号同上 α 砌体抗震抗剪强度的正应力影响系数 大于特征周期T 2 max 不一定取垂直于地震作用方向边长的5％ 意味着也适用于结构基本周期不大于特征周期的情况 不应大于5倍特征周期值 1 e 对边支座 L.1.3 多层砌体结构及与砌体结构周期相当的结构采用隔震设计时 但应符合下列规定 0 0 地震影响系数为倾斜下降段且要求不小于0.2α Ek 同样考虑1.2的调整系数 根据隔震层等效阻尼按本规范第5.1.5条确定 对砌体结构的局部尺寸 地震影响系数为 设隔震结构的地震影响系数为α 对于同时考虑双向水平地震作用的扭转影响的情况 隔震后体系的基本周期可按下式计算 按本规范第5.1.5条的规定进行计算 如果将隔震层平移刚度和扭转刚度用隔震层平面的几何尺寸表述 由几何关系 其扭转影响系数不宜小于1.15 与砌体结构周期相当的结构 其竖向抗震验算可简化为墙体抗震承载力验算时在墙体的平均正应力σ 不应大于2.0s和5倍特征周期的较大值 隔震设计简化计算和砌体结构隔震措施 砌体结构及与其基本周期相当的结构 即得到规范条文中的公式 上部结构的总水平地震作用可按本规范式（5.2.1-1）简化计算 3 可有地震扭矩 4 不隔震结构的地震影响系数为α′ 但其中的偏心距值（e）应采用下列公式中的较大值替代 简化法的减震系数小于时程法 g g ——地震影响系数的阻尼调整系数 时 当隔震后结构基本周期T 不满足α≥0.2α 在每一种情况中又以5倍特征周期为界加以区分 根据隔震层等效阻尼按本规范第5.1.5条确定 可按本规范第12.2.4条的规定计算 的要求 ＞5T 按照减震系数的定义 1 不隔震结构的基本周期T 需有 在水平地震下i支座的附加位移可根据楼层的扭转角与支座至隔震层刚度中心的距离得到 式中 附录L 本规范按不隔震时基本周期不大于0.4s考虑 考虑到施工的误差 隔震设计的简化计算 扭转影响系数可按下列公式估计 1 ——y方向地震作用时的偏心距 对于剪切型结构 ≤T S 略去高阶量 建议偶然偏心距可根据隔震层的情况取值 但小于0.4s时应按0.4s采用 其扭转影响系数不宜小于1.2 式中:α g 其水平向减震系数宜根据隔震后整个体系的基本周期 L.1.4 即 g一一重力加速度 2 横梁均可按承受均布荷载的单跨简支梁或多跨连续梁计算 并规定多层砌体取0.4s和特征周期二者的较大值 取T h x L.1.6 多层砌体结构的自振周期较短 可得 ——隔震后体系的基本周期 ——砌体结构采用隔震方案时的特征周期 当隔震层和上部结构采取有效的抗扭措施后或扭转周期小于平动周期的70％ K 与本规范第5.2节的规定相同 （5～10）km取不小于1.25 式中 式中 g 往往不易实现 γ一一地震影响系数的曲线下降段衰减指数 另一方面 由于隔震结构设计有助于减轻结构扭转反应 max 时 g 则对隔震结构 g 砌体结构及与其基本周期相当的结构 若水平向减震系数为β 与砌体周期相当的结构用式（L.1.1-2）表达 G一一隔震层以上结构的重力荷载代表值 则式（12）可转化为式（10） 考虑到隔震层对竖向地震作用没有隔震效果 也需专门研究 其地震影响系数 注意 1 ——x方向地震作用时的偏心距 隔震支座扭转影响系数可按下列方法确定 见本规范第5.1节条文说明 采用1.2的系数可接近时程法 按下式确定 确定水平向减震系数需专门研究 若两方向隔震层顶部的水平力近似认为相等 Vc一一隔震层在罕遇地震下的水平剪力 同时作用的地震扭矩取下列二者的较大 可得 第i支座的水平位移可写为 由于隔震层在两个水平方向的刚度和阻尼特性相同 ）——罕遇地震下的地震影响系数值 整个体系的基本周期为T 隔震层质心处在罕遇地震下的水平剪力可按下式计算 λs β——水平向减震系数 式中 ——隔震后体系的基本周期 L.1.5 T 同时考虑双向地震作用的扭转时 一一罕遇地震下隔震层的水平等效刚度 g eq 若在T 相应的T1为4.7s但此时α＝0.175α 0 由于不隔震结构的基本周期小于或等于特征周期 则隔震后结构的总水平地震作用为不隔震结构总水平地震作用的β倍 例如要使水平向减震系数为0.25