是对78版液化判别公式加以改进得到的 但上界不高于地下水位深度 1 4.3.3 3 但缺乏较详细的评价资料 应处理至液化深度下界 2001规范中 8度和9度分别不小于10 应符合下列要求 由于15m以下深层液化资料较少 ——基础埋置深度（m） 筏基或钢筋混凝土交叉条形基础 液化层底面和顶面的位置和地震震级等因素 ）及其以前时 4.3.11 而实测的桩间土标贯值不能反映排水的作用 一—饱和土标准贯入点深度（m） 合理设置沉降缝 我国学者在H.B.Seed的简化液化判别方法的框架下 粉土的初步判别认为需进一步进行液化判别时 ξ——修正系数 3 中砂 尚可采用其他判别方法 应确定地基的液化等级 据认为无震害的原因是 暂不列入规范 陡河岸波滑坍范围约距水线100m～150m 尤其是唐山地震 s ——液化判别标准贯入锤击数基准值 特别是20世纪末和21世纪初 当S 对于液化等级属于中等的场地 见图8 加强基础的整体性和刚度 采用桩基时 良好的基础刚度可使不均匀沉降减小 采用加密法或换土法处理时 一般要求将液化判别深度加深到20m 对地震烈度10度区考察 ＝0.32 但与国内资料的符合程度较差 可不考虑液化影响 3 注意到历次地震的震害经验表明 的确定考虑了判别深度为15m和20m两种情况 当不小于300kPa 地基的液化等级 我国《构筑物抗震设计规范》GB （1）缺少系统的震陷试验研究资料 采用深基础时 地基主要受力层范围内存在软弱黏性土层和高含水量的可塑性黄土时 按下式计算每个钻孔的液化指数 当塑性指数小于15且符合下式规定的饱和粉质黏土可判为震陷性软土 7度 5 cr 采用液 N 如8度取10 可对场地的喷水冒砂程度 乙类建筑应该采取较丙类建筑更高的抗液化措施 4.3.1 液化层为多层时 式中 基础板内应根据需要加配抗拉裂钢筋 ρ i 选择合适的基础埋置深度 15m～20m深度范围内取15m深度处的N E 根据诸多现代地震液化资料分析认为 振动加密 1 见正文表4.3.4 当饱和砂土 载“基础工”96年11期 在外侧易液化区的影响得到控制的情况下 不超过2m时应采用2m 除6度外 8度（0.30g）和9度时 9度地区 设计地震第一组取0.80 4.3.9 但房屋基本不受影响 计算液化指数时15m地面下的土层均视为不液化 5～20m时应按线性内插法取值 粉土层的地基 1 粗 减小地裂对结构影响的措施包括 因此本条只是给出了必要时可以根据液化震陷量的评价结果适当调整抗液化措施的原则规定 在地面下15m范围内与89规范完全相同 2 第二组取0.95 地基加固处理或本规范第4.3.9条的各项措施 海岸和边坡等有液化侧向扩展或流滑可能的地段内不宜修建永久性建筑 随着高层及超高层建筑的不断发展 没有现代地震液化与否的实际数据 4.3.7 L 除甲 注 以8度区为例做了对比 液化侧扩地段的宽度来自1975年海城地震 自1994年美国Northridge地震和1995年日本Kobe地震以来 尚不应小于基础底面下液化土特征深度和基础宽度的较大值 理论上 3 6度区的一般建筑可不考虑液化影响 3 其他震区的河流冲积地层在地质年代较老的地层中也未发现液化实例 为筏基宽度的1/3左右 保持了15m内随深度直线变化的简化 国外学者T.L.Youd和Perkins的研究结果表明 4.3.3 自1988年以来 2 2000年左右 由于液化指数不能反映上部结构的荷载影响 设计时预期建成后欠固结的黏土下卧层尚可能产生1.1m～1.4m的沉降 关于软土及黄土的可能震陷目前已有了一些研究成果可以参考 液化后的减震效果使输入基底的地震作用削弱 可综合采用下列各项措施 式中 ξ＝1 4.3.8 当小于3或为砂土时 大于100kPa 以8度第一组地下水位2m为例 先按各层次分别计算后再相加 本次修订继续保持2001规范针对89规范的修改内容 地基中软弱黏性土层的震陷判别 铁路抗震规范N 即处理深度不一定达到液化下界而残留部分未经处理的液化层 可近似用式β＝0.25M－0.89表示 挤密碎石桩 从地貌单元来讲这些地震现场主要为河流冲洪积形成的地层 d 关于黄土的液化可能性及其危害在我国的历史地震中虽不乏报导 如采用箱基 地脚螺栓加长等构造措施以减少不均匀沉降的影响 理论分析与振动台试验均已证明液化的主要危害来自基础外侧 al.（2004） 可依据标贯锤击数N取 倾斜场地的土层液化往往带来大面积土体滑动 经过比较分析 若孔隙比大于0.8 2001规范将此款的适用范围改为局限于7 0 基本消除液化震陷 89规范要求加固后的桩间土的标贯值应大于临界标贯值是偏保守的 ）地层 下两标准贯入试验点深度差的一半 避免采用对不均匀沉降敏感的结构形式等 4.3.11 液化土和软土地基 全部消除地基液化沉陷的措施 基底宽度 采用了吊车轨道调平 破坏土楔的运动方向是土楔向上滑而楔后土体向下 4.3.2 因此 首先 ——液化指数 采用以上经验方法计算得到的震陷值 减轻荷载 桩间土的标准贯入锤击数不宜小于按本规范第4.3.4条规定的液化判别标准贯入锤击数临界值 ——砂土相对密实度（％） 基础底面的极限摩阻力形成对基础的撕拉力 值进行判别 ——天然含水量 可按表4.3.4采用 d 国外虽有零星深层液化资料 例2 认为这样调整方案既简便又与其他方法接近 一一由地面算起的液化深度（m） 许多资料表明在6度区液化对房屋结构所造成的震害是比较轻的 6度的甲类建筑的液化问题也需要专门研究 震后有震陷 根据人工神经网络模型与我国大量的液化和未液化现场观测数据 4 1 2001规范对唐山地震砂土液化研究资料 不少7度区的软土比津塘地区（唐山地震时为8 其下即为饱和砂层 1 4 深度15m～20m范围内 除6度设防外存在饱和砂土和饱和粉土的土层 （3）对8 对于本规范第4.2.1条规定可不进行天然地基及基础的抗震承载力验算的各类建筑 不致引起结构严重破坏 有待进一步研究 8度区f 塑限判别少黏性土的地震液化 可采用下列方法 地层年代为晚更新世（Q 本次修订 新滦河 一—液化土特征深度（m） 1 例如 ）沿深度的变化情况 2）使建筑的长高比小于3 当B＜0.44d 从实际液化与非液化资料中进行统计分析尚不具备条件 砾石在一定条件下也会液化 基本不构成震害 根据唐山地震资料及美国H.B.Seed教授资料进行分析的结果 当实测值大于临界值时应取临界值 L 3）桩基承受侧压的面积相当于垂直于流动方向桩排的宽度 液化土层的标贯锤击数N＝2～5 虽然近几年国外学者[Bray 地基为欠固结的可液化砂砾 对住房等密集型基础取建筑平面宽度 5 软土震陷确是造成震害的重要原因 造成严重后果 ak 为慎重起见 采取相应措施 时 中等 对存在液化砂土层 权函数W具有量纲m 取B＝0.44d 粉质黏土 89规范初判的提法是根据20世纪50年代以来历次地震对液化与非液化场地的实际考察 2 1 液化判别公式 可以看到 当土体产生引张裂缝并流向河心或海岸线时 比2001规范折线形式更为合理 液化指数表达式的特点是 1997年美国举行了专题研讨会 黄土液化现象很少见到 1975年海城地震中营口宾馆筏基以液化土层为持力层 如增厚上覆非液化土层的厚度和改善周边的排水条件等 消除部分液化沉陷的措施 2 S 但基本思路和框架没变 震后室外有喷水冒砂 震害调查与有限元分析显示 7 对4层以下的民用建筑 应超过基础底面下处理深度的1/2且不小于基础宽度的1/5 而且它们具有显著的不确定性 i 4.3.12 时取0.08 大面积筏基 地震使该房屋产生震陷 浅埋天然地基的建筑 侧向流动土体对结构的侧向推力 海河故道 ＝5cm～15cm时 例1 注 因此 震后仅沉降缝（筏基与裙房间）有错位 1 当上覆非液化土层厚度和地下水位深度符合下列条件之一时 一一液化震陷量平均值 4 -1 饱和砂土和饱和粉土（不含黄土）的液化判别和地基处理 深度为12m以上时 可初步判别为不液化或可不考虑液化影响 cr 注 本次修订继续保持 相差不大 在基础边缘以外的处理宽度 s S 研究表明具有震陷性 本条规定了有可能发生侧扩或流动时滑动土体的最危险范围并要求采取土体抗滑和结构抗裂措施 k 根据液化震陷量的估计适当调整抗液化措施 根据阪神地震后对受害结构的反算结果得到的 为防止不均匀沉降及液化 ＞90kPa及9度区f 当建筑基础底面以下非软土层厚度符合表5中的要求时 有的震陷值（如天津上古林的场地）含有震前沉降及软土震陷 处理深度应使处理后的地基液化指数减少 我国水利和电力部门的地质勘察规范已将此写入条文 对含水量在25％以上的黄土或黄土状土的震陷量可按一般软土评估 Seed N 当符合下列条件之一时 权函数沿深度分布为梯形 ak 震后无震害 选用震级M＝7.5 4.3.1 基础下液化层厚度为4.2m 经过全面分析对比后 在这几条中规定了消除液化震陷和减轻液化影响的具体措施 并可给出任一震级不同概率水平 补偿式基础＋基础下2m深度内以水泥土加固液化层＋防止不均匀沉降的构造措施 从举出的实例来看 cri 因此对大面积箱形基础中部区域的抗液化措施可以适当放宽要求 I w ——黏粒含量百分率 一般不作特殊处理 采取减小液化震陷的其他方法 13和16时 W N 但应经过严密的论证 但对液化沉陷敏感的乙类建筑可按7度的要求进行判别和处理 ak 3 不同地震分组乘以调整系数 其液化临界值沿深度变化均为非线性变化 利用结构系统的可靠度理论可得到液化概率与安全系数的映射函数 89规范颁发后 ②平面为116.8m×54.5m的仓库建在六甲人工岛厚15m的可液化土上 未做抗液化处理 天津医院12.8m宽的筏基下有2.3m的液化粉土 地质年代为第四纪晚更新世（Q 日本的几本规范皆对液化判别方法进行了修订 水平地面位移仍较显著 因为这类场地可能不发生喷水冒砂 不能简单判为液化 或增加上覆非液化土层的厚度 8 处理后的液化指数可比上述规定降低1 因为 ——液性指数 包括地基处理和对上部结构采取加强整体性的相应措施等 这些措施都是在震害调查和分析判断的基础上提出来的 建立安全裕量方程 则8度区f 4.3.12 ＜5cm时 尽量多考虑采用较易实施的基础与上部结构处理的构造措施 0 鉴于本规范规定按设计地震分组进行抗震设计 判别深度为15m 表层为3m左右的黏性土 可判为不液化土 地面下存在饱和砂土和饱和粉土时 振冲或挤密碎石桩加固后 地下水位为3m～4m 液化等级的名称为轻微 饱和松散的水力冲填土差不多总会液化 在20世纪50年代以来的历次地震中 2 因此本条依据2001规范两个地震组的液化判别标准以及β值所对应的震级大小的代表性 7度区是未知的空白 15m以下的实测值可按临界值采用 β——调整系数 对少黏性土的液化判别 以便为采取工程措施提供依据 d 将轻微和中等液化的土层作为持力层不是绝对不允许 应判为液化土 饱和的砂土或粉土（不含黄土） 改为不宜将未加处理的液化土层作为天然地基的持力层 2 在国际上也有一定影响 由于最先液化区域对基础直下方未液化部分的影响 在设计地震一组（或89规范的近震情况 采用加密法（如振冲 增强上部结构的整体刚度和均匀对称性 ξ＝0 采用桩基 选用对数曲线的形式来表示液化临界锤击数随深度的变化 及《水利水电工程地质勘察规范》GB 一般情况下可不进行判别和处理 对自重湿陷性黄土或黄土状土 ——液化判别标准贯入锤击数临界值 并已被1978年日本的两次大地震以及1977年罗马尼亚地震液化现象所证实 一般浅基础建筑的可能损坏 液化土和软土地基 1995年日本阪神地震中有数座建筑位于液化严重的六甲人工岛上 例如 管道穿过建筑处应预留足够尺寸或采用柔性接头等 如桩间土的实测标贯值仍低于本规范4.3.4条规定的临界值 2001规范将“桩间土的实测标贯值不应小于临界标贯锤击数”的要求 0 为了解决15m以下液化判别 液化层距基底3.5m n一—在判别深度范围内每一个钻孔标准贯入试验点的总数 系根据我国百余个液化震害资料得出的 在执行中不断有些单位和学者提出液化初步判别中第1款在有些地区不适合 8度时可判为不液化 这样处理与非线性判别方法也较为接近 N ——地下水位（m） 其图形面积判别深度20m时为125 4.3.7～4.3.9 本次修订明确采用20m判别深度 选择合适的处理措施 i r 2）液化层中的侧压相当于竖向总压的1/3 规定了三个地震组的β数值 调整基础底面积 本条提供了一个简化的预估液化危害的方法 4.3.4 4.3.10 地质剖面则往往是附近的 89规范关于地基液化判别方法 当只需要判别15m范围以内的液化时 部分消除地基液化沉陷的措施 值偏于保守 研究表明 例如1975年海城地震中 考虑到影响土壤液化的因素很多 1976年唐山地震及1995年日本阪神地震对液化侧扩区的大量调查 1995年日本神户地震中也有许多类似的实例 其次 式中 可不采取消除软土地基的震陷影响措施 对本规范第4.2.1条规定可不进行天然地基及基础的抗震承载力验算的各类建筑 大于120kPa的土亦可不考虑 国内外在砂土液化判别概率方法的研究都有了长足的进展 严重三级 本条较全面地规定了减少地基液化危害的对策 我国学者最早给出了判别方法 即使仓库满载时的基底压力也只是与移去的土自重相当 al.（2003） 基础边缘以外的处理宽度 则N 实际上常因基础底面与土有部分脱离接触而减少 在10度情况下没有发生液化 图8中15m下的曲线是根据统计得到的经验公式外推得到的结果 地面喷水冒砂情况以及对建筑危害程度的描述见表4 1 b 2 津塘地区的多层建筑在8 实验和理论分析结果也表明 曾提出估计砂土与粉土液化平均震陷量的经验方法如下 4.3.6 采用其他方法时应按有关规定换算 实有明确判别标准和抗御措施之必要 1）将建筑的主轴沿平行河流放置 不同地面加速度以及不同地下水位和埋深的液化临界锤击数 基础埋深越来越大 W 应结合具体情况综合考虑 p——宽度为B的基础底面地震作用效应标准组合的压力（kPa） 应符合本规范第4.3.7条5款的要求 et ＞100kPa的软土均可不考虑震陷的影响 各级的液化指数 应探明各液化土层的深度和厚度 lE al.（2000）等]对此判别方法进行了改进 鉴于震陷量的评价方法目前还不够成熟 近年来的国内外震害与研究还表明 主要的原因可能是 应采用3 ak 值 ＝10） 1）非液化上覆土层施加于结构的侧压相当于被动土压力 补偿式筏式基础防止了表层土喷砂冒水 4.3 直接位于基础下的非液化厚度满足本规范第4.3.3条第3款对上覆非液化土层厚度d 例如 理想的调整系数β与震级大小有关 当承载力特征值不大于80kPa时 比铁路抗震规范方法要大1.8击～8.4击 地震烈度虽然只有7度和8度却也发生了大面积液化 为使液化指数为无量纲参数 c 9度区f 基底压力 P54） 烈度为7度 新的研究成果与工程实践中 基础底面应埋入液化深度以下的稳定土层中 层位影响权函数值W 本次修订的变化如下 根据液化等级和建筑抗震设防分类 但减少了随深度变化的斜率（由0.125改为0.10） ——液限含水量 液化往往最先发生在房屋基础下外侧的地方 箱基等整体性好的基础对抗液化十分有利 cr 从图8可以明显看出 2001规范考虑到判别方法的延续性及广大工程技术人员熟悉程度 尚可计入上部结构重力荷载对液化危害的影响 设计中采用了补偿式基础 一旦属于液化土 E i 并按表4.3.5综合划分地基的液化等级 应进行液化判别 北美和日本都对其使用的地震液化简化判别方法进行了改进与完善 存在液化土层的地基 此方法在国内已获得普遍认可 其值不宜大于5 2 当该层中点深度不大于5m时应采用10 以及根据桩的面积置换率和桩土应力比适当降低复合地基桩间土液化判别的临界标贯值的经验方法 根据对阪神地震的调查 在故河道以及临近河岸 0.15及0.3 2001规范的砂土液化判别公式 应符合下列要求 抗拉裂钢筋可由中部向基础边缘逐段减少 4.3.5 因此本条规定除对液化沉陷敏感的乙类建筑外 对黄土的液化判别尚缺乏经验 在地面下20m深度范围内 没有包括黄土分布区及其他沉积类型 很多是古地震从描述等方面判定为液化的 7～9度时 是偏于保守的 采用概率方法进行液化判别是一种合理的选择 取0.30 发现震陷量取决于液化土的密度（或承载力） cr 3 ——上覆盖非液化土层厚度（m） 下界不深于液化深度 其深度不应小于0.5m 测试分析结果得出来的 增加了软弱粉质土震陷的判别法 液化判别标准贯入锤击数临界值可按下式计算 液化持力层范围内位于基础直下方的部位其实最难液化 无非液化层 如相对于车间某个柱子或相对于室外地面的震陷 大于150m以后水平位移趋于减小 在此情况下基础外侧液化对地基中间部分的影响很小 更新世沉积层发生液化的情况很罕见 用非液化土替换全部液化土层 水平位移及竖向位移均很大 要求判别液化的深度也相应加大 桩端伸入液化深度以下稳定土层中的长度（不包括桩尖部分） 在50m～150m范围内 但对本规范第4.2.1条规定可不进行天然地基及基础的抗震承载力验算的各类建筑 坚硬黏性土和密实粉土尚不应小于0.8m 可得到极限状态时的液化强度比函数 强夯等）加固时 铁路抗震规范方法比H.B.Seed资料要大1.2击～1.5击 可只判别地面下15m范围内土的液化 本条规定主要依据液化场地的震害调查结果 1 作粗略的预估 暂时规定软土震陷量小于5cm者可不采取措施 ak k一一与粉土承载力有关的经验系数 7 4.3 其临界锤击数与2001规范相差不大 本次修订后的液化临界值随深度变化也在图8中给出 对独立基础和条形基础 89规范中不允许液化地基作持力层的规定有些偏严 已不能满足这些工程的需要 本条饱和土液化判别要求不含黄土 d 当含水量在缩限（指固体与半固体的界限）与25％之间时 89规范中有关地质年代的判断条文除高烈度区中的黄土液化外都能适用 1999年我国台湾和土耳其地震中的破坏实例分析 1976年唐山地震中 ——i点所代表的土层厚度（m） I 减轻液化影响的基础和上部结构处理 5073的有关规定 桩间土的标准贯入锤击数不宜小于本规范第4.3.4条规定的液化判别标准贯入锤击数临界值 滦运河 w 液化的危害主要来自震陷 当精细计算的平均震陷值S 震陷量主要决定于土层的液化程度和上部结构的荷载 在地震区工程项目地基勘察中已广泛应用 宜按表4.3.6选用地基抗液化措施 在20世纪50年代以来的多次地震中 液化层为持力层取d 借鉴和考虑了国内外学者对该判别法的修改意见 在液化层深厚的情况下 使之失去侧边土压力支持 使液化判别的成功率比78规范有所增加 已提出了一些考虑桩身强度与排水效应的方法 也可根据软土震陷量的估计 第三组取1.05 采用振冲加固或挤密碎石桩加固后构成了复合地基 89规范由于是线性延伸 埋深为3m处的液化临界锤击数作为液化判别标准贯入锤击数基准值 当有成熟经验时 但上述规定有以下不足 液化判别的范围为 的要求 u ——由地面算起的上覆非液化土层深度（m） 与日本的实测震陷基本符合 黄河等则可达500m 本条的规定不适用于坡度大于10°的倾斜场地和液化土层严重不均的情况 中心区域指位于基础外边界以内沿长宽方向距外边界大于相应方向1/4长度的区域 不明确沉降值是最大沉降或平均沉降 营口市营口饭店直接坐落在4.2m厚的液化土层上 3 但值得重视 当基础宽度与液化层厚之比大于3时 设计中采用了三方面的措施 砾 采取防土体滑动措施或结构抗裂措施 因此 4.3.10 可不采取抗液化措施 许多文献或工程实践均已指出振冲桩或挤密碎石桩有挤密 ＞15cm时需要进行地基处理 不宜将未经处理的的液化土层作为天然地基持力层 可只判别地面下15m范围内土的液化 一一经验系数 前更新世沉积层发生液化则更是罕见 仍采用线性判别方法 国内资料中实测震陷值常常是相对值 式中 不一定要加固处理液化土层 多为高烈度区（10度以上）黄土高原的黄土状土 一一地下水位深度（m） 8度区 0 因此有趋势直接采用震陷量来评价液化的危害程度 Martin D 等于20m时应采用零值 u 根据天津实际震陷资料并考虑地震的偶发性及所需的设防费用 而水平场地土层液化的后果一般只造成建筑的不均匀下沉和倾斜 而且全新世的无黏性土沉积层对液化也是很敏感的 但情况良好 可按表4.3.3采用 4.3.4 9度分别取0.05 有些例子是用现行公式判别的结果 L 否则应进行抗滑动验算 6度时 50478和《水工建筑物抗震设计规范》DL （2）震陷实录局限于津塘8 粉土层较平坦且均匀时 钻探测试表明 4.3.2 1 液化资料均在15m以内 其余可内插取值 筏基内的抗弯钢筋可兼作抗拉裂钢筋 ＜70kPa的软土还是应该考虑震陷的可能性并宜采用室内动三轴试验和H.B.Seed简化方法加以判定 3）采用筏基或箱基 d 9度区）要差 但是由于黄土与砾石液化研究资料还不够充分 则液化震陷不超过液化层厚的1％ 对其他非岩石土尚不宜小于1.5m 4.3.5 N 依据实测震陷 但建筑物无损 即使发生也不致造成建筑的严重震害 9度地震时产生了15cm～30cm的震陷 B一一基础宽度（m） 与被动土压发生时的运动方向一致 唐山地震后的调查结果基本一致 可优先考虑采取结构和基础的构造措施 乙类建筑由于其重要性需确保安全外 液化等级属于轻微者 89规范已说明要注意以下几点 2 只保留原条文中的判别深度为20m情况的W 其最大值等于建筑物重力荷载之半乘以土与基础间的摩擦系数 d 50191的1993年版根据唐山地震经验 应根据建筑的抗震设防类别 ①仓库二栋 ＝0 在同样震陷量下 2 对第一组 基础中部以下是最不容易液化的 式（4.3.4）是基于以上研究结果并考虑规范延续性修改而成的 振动台试验以及有限元法对一系列典型液化地基计算得出的震陷变化规律 也可按近期内年最高水位采用 结合具体情况采取相应的措施 而不是针对所考察的基础的 减少基础偏心 E 应该根据需要评估其震陷量 筏基 ——i土层单位土层厚度的层位影响权函数值（单位为m 1980年汪闻韶院士提出根据液限 E 美国H.B.Seed教授研究资料和我国铁路工程抗震设计规范中的远震液化判别方法与89建筑规范判别方法的液化临界值（N 水位为2m 地基未加处理而未遭液化危害的工程实录（见松尾雅夫等人论文 当饱和土标准贯入锤击数（未经杆长修正）小于或等于液化判别标准贯入锤击数临界值时 d 乙类建筑可按本地区抗震设防烈度的要求进行判别和处理 特别是不均匀震陷 辽河 箱基的中心区域 0 液化概率P d 粉土的黏粒（粒径小于0.005mm的颗粒）含量百分率 et 1 塑限联合测定法测定 当液化砂土层 计算时宜将淤泥和淤泥质土层扣除 宜按设计基准期内半年平均高水位采用 而各地震分组之间又没有明确的震级关系 1996 ——分别为i点标准贯入锤击数的实测值和临界值 这些结论是根据1975年以前世界范围的地震液化资料给出的 应采用标准贯入试验判别法判别地面下20m范围内土的液化 d 应按计算确定 且对碎石土 在距水线50m范围内 加设基础圈梁等 当S 但也不太确切 4 9度规定的f 增加了随水位变化的斜率（由0.05改为0.10） 确定方案和液化等级与液化指数的对应关系 ） 例3 平面均为36m×24m i 排水和增大桩身刚度等多重作用 从1976年唐山地震 如唐山地震震中区（路北区）为滦河二级阶地 液化判别深度 考虑一般结构可接受的液化风险水平以及国际惯例 上述调查结果与我国海城 饱和粉质黏土震陷的危害性和抗震陷措施应根据沉降和横向变形大小等因素综合研究确定 中间情况内插确定 此时 可采用与该标准贯入试验点相邻的上 改为“不宜” -1 用于液化判别的黏粒含量系采用六偏磷酸钠作分散剂测定 抗液化措施是对液化地基的综合治理 各种方法的临界锤击数较接近 当然 规定7度区不考虑软土震陷 本条是有关液化判别和处理的强制性条文 轻微液化的土层是可以作为基础的持力层的 采用振冲或挤密碎石桩加固后 高大的建筑采用桩基和深基础 4.3.6 而在一级阶地及高河漫滩等地分布的地质年代较新的地层 et 最后 值在15m～20m范围内比2001规范小1.4击～1.8击 2 比它们差的土在7度时是否会产生大于5cm的震陷？初步认为对7度区f 式中 W