2001规范要求高层建筑楼层的竖向地震作用效应应乘以增大系数1.5 也采用倒三角形分布 对长悬臂等大跨度结构的竖向地震作用计算 可取该结构 长悬臂构件和不属于本规范第5.3.2条的大跨结构的竖向地震作用标准值 空间结构的竖向地震作用 用反应谱法 5.3.3 竖向地震作用计算 可取水平地震影响系数最大值的65％ 对于竖向反应谱 构件重力荷载代表值的15％ 5.3.3 vmax 仍采用78规范的静力法 但认为竖向反应谱的特征周期与水平反应谱相比 设计基本地震加速度为0.30g时 其竖向地震影响系数可采用本规范第5.1.4 计算方法在本规范12章具体规定 vi 竖向反应谱的最大值可能接近于水平谱 本规范略去跨度的影响 尚可按竖向振型分解反应谱方法计算 大跨度空间结构的竖向地震作用 现阶段 5.3.1 跨度 包括最大值和形状参数 随跨度的增大 总竖向地震作用可表示为竖向地震影响系数最大值和等效总重力荷载代表值的乘积 5.3 F 9度时的高层建筑 还可采用竖向振型的振型分解反应谱方法 竖向地震内力和重力荷载下的内力之比值 竖向地震作用系数可按表5.3.2采用 5.3.1 此比值随烈度和场地条件而异 则按构件所承受的重力荷载代表值分配 高层建筑由竖向地震引起的轴向力在结构的上部明显大于底部 一一结构总竖向地震作用标准值 时程分析法等进行结构竖向地震反应的计算分析研究表明 隔震设计时 9度分别略大于重力荷载代表值的10％和20％ 使结构总竖向地震作用标准值 结构竖向振动的基本周期较短 竖向地震作用计算 在楼层平面内的分布 楼层的竖向地震作用效应可按各构件承受的重力荷载代表值的比例分配 高层建筑的竖向地震作用计算 比值反而有所下降 eq 彼此相差一般不太大 本次修订未修改 对处于发震断裂10km以内的场地 屋盖横梁及托架的竖向地震作用标准值 5.3 各国学者有一些研究 多数规范仍采用水平反应谱的65％ α 为了简化 是不可忽视的 可取其重力荷载代表值的75％ 5.3.2 并宜乘以增大系数1.5 作为简化方法 一一质点i的竖向地震作用标准值 竖向地震作用往往不可忽视 除了第5.3.2 5.3.4 一一竖向地震影响系数的最大值 但研究成果纳入规范的不多 F 且当结构周期大于特征周期时 由于在常用的跨度范围内 第5.3.3条的简化方法外 5.3.4 沿高度分布按第一振型考虑 特征周期均按第一组采用 与隔震后结构的水平地震作用相比 式中 输入竖向地震加速度波的时程反应分析发现 其竖向地震作用标准值应按下列公式确定（图5.3.1） 这个下降还不很大 原则上与水平地震作用的底部剪力法类似 长度小于本规范第5.1.2条第5款规定且规则的平板型网架屋盖和跨度大于24m的屋架 尤其在远震中距时 一一结构等效总重力荷载 但特征周期小于水平谱 Evk 8度和9度可分别取该结构 是89规范增加的规定 8 G 对一般尺度的平板型网架和大跨度屋架各主要杆件 只是等效质量系数取0.75 宜取其重力荷载代表值和竖向地震作用系数的乘积 根据台湾921大地震的经验 故本条规定 但特征周期可均按设计第一组采用 第5.1.5条规定的水平地震影响系数的65％ 由于隔震垫不仅不隔离竖向地震作用反而有所放大 5.3.2 明显小于水平反应谱 构件重力荷载代表值的10％和20％