当支承于独立基础时 5.1.6 且每个独立的支承结构单元与上部空间结构侧向刚度比小于2时 1.5m以上的悬挑阳台和走廊等震害严重甚至倒塌 Ⅱ 2 长周期部分最大增幅约5％ 对于大部分结构 适当降低了大阻尼（20％～30％）的地震影响系数值 2 当取三组加速度时程曲线输入时 g 本次修订 多向单点输入 行波效应与潜在震源 表中硬钩吊车的组合值系数 如该构件带有翼缘 地震传播过程的行波效应 每条地震波输入的计算结果不会小于65％ 维持不变 应取最大值（α 抗震设计时 一般从首次达到该时程曲线最大峰值的10％那一点算起 即本规范表3.2.2的设计基本地震加速度值 可采用三向（水平两向加竖向）单点一致输入计算地震作用 计算结果在结构主方向的平均底部剪力一般不会小于振型分解反应谱法计算结果的80％ ）和下降段（T＞T 如 应采用下列方法 计算罕遇地震作用时 在T＞5T 范围内与2001规范维持一致 场地条件越差 按现行国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB 扭转计算应同时“考虑双向水平地震作用下的扭转影响” 可以将设防地震下的变形验算 或多向多点输入计算地震作用 地震影响系数曲线的阻尼调整系数应按1.0采用 尚应进行相应的变形验算 周期以内 应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用 Ⅰ 根据实际强震记录的统计分析结果 包括6度设防的上述较高的高层建筑和不规则建筑 特征周期应增加0.05s 计算罕遇地震作用时 max 符合理论和统计规律 应按表5.1.3采用 诸如高于40m的钢筋混凝土框架 不同阻尼比地震影响系数曲线交叉 增加了平面投影尺度很大的大跨空间结构地震作用的下列计算要求 则保证率更高 Ⅲ类场地的地震影响系数曲线在周期接近6s时 3）曲线下降段 2）直线下降段的下降斜率调整系数应按下式确定 明确交角大于15°时 即满足第二阶段设计的要求 应按有关规定计算竖向地震作用 多向多点输入 多组时程波的平均地震影响系数曲线与振型分解反应谱法所用的地震影响系数曲线相比 ” 计算罕遇地震下结构的变形 楼层剪力和层间位移进行比较 各方向的水平地震作用应由该方向抗侧力构件承担 即只需满足第一阶段的设计要求 2 跨度大于24m的屋架 或长度大于300m 应考虑对各构件的最不利方向的水平地震作用 应计算竖向地震作用 研究表明 抗震验算应该是弹塑性变形能力极限状态的验算 对于周期大于6s的结构 可不考虑相干效应 4 式中 即结构顶点的位移可按基本周期往复（5～10）次 2 传播路径 关于局部场地效应 5.1.1 相关部位的构件内力和配筋作相应的调整 3 1 类场地的特征周期 水平主向:水平次向:竖向＝1.00:0.85:0.65 具有明显的不规则性 ） 发生高于基本烈度的地震是可能的 每条地震波输入计算不大于135％ 不同阻尼比下的α系数趋向接近 采用多向单点一致输入 8 按照国家标准《建筑结构设计术语和符号标准》GB/T 计算分析应考虑这些差异 关于行波效应 作为多点输入的地震反应谱或加速度时程 即考虑地震行波效应和局部场地效应 即同时考虑多向和多点输入进行计算 必要时可比上述有效峰值适当加大 应允许采用调整地震作用效应的方法计入扭转影响 根据我国大陆和台湾地震的经验 g 要满足地震动三要素的要求 对周边支承空间结构 规范所采用的设计反应谱以地震影响系数曲线的形式给出 2 可以采用简化计算方法 5.1.1 地震作用和结构抗震验算 单 指跨度大于120m 表5.1.4-1增加6度区罕遇地震的水平地震影响系数最大值 其竖向地震作用产生的轴力在结构上部是不可忽略的 行波效应将使不同点支承结构或支座处的加速度峰值不同 E 5 3 而且一般也不会偏大很多 提供了不同阻尼比（0.02～0.30）地震影响系数曲线相对于标准的地震影响系数（阻尼比为0.05）的修正方法 3 在唐山地震中倒塌较多）及特殊要求的建筑做了要求 通过大量地震加速度记录输入不同结构类型进行时程分析结果的统计分析 在罕遇地震的变形验算时 如5组实际记录和2组人工模拟时程曲线 或按土层等效剪切波速对基岩地震反应谱或加速度时程进行修正后 例如6度区的大多数建筑 各曲线的衰减指数为非整数 max 主要指对计算结果的底部剪力 分别按单点一致 弦支穹顶屋盖和下部圈梁-框架结构 不需要对地震反应谱或加速度时程进行修正 行波效应影响表现在对大跨屋盖系统和下部支承结构 多向单点输入 对两线边支承空间结构 地下建筑结构应采用本规范第14章规定的计算方法 各可变荷载的组合值系数 50068的原则规定 较符合实际反应谱的统计规律 达到以下效果 Ⅱ类场地上的大跨空间结构 应至少在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用 跨度越大 在对应于结构主要振型的周期点上相差不大于20％ 为此要求有斜交抗侧力构件的结构 以及生土房屋和木结构房屋等 频谱特性可用地震影响系数曲线表征 拱 附加地震作用系数越大 弹性反应谱理论仍是现阶段抗震设计的最基本理论 地震作用下结构和构件的变形和其最大承载能力有密切的联系 最大降低幅度达18％ 在5T 对各独立基础或支承结构输入不同的设计反应谱或加速度时程进行计算 但“较高的高层建筑（以后各章同）” 可不考虑局部场地效应 当地震作用在结构设计中基本上不起控制作用时 多点 设计反应谱是用来预估建筑结构在其设计基准期内可能经受的地震作用 翼墙等 6度时不规则建筑 2）水平段 9度时 6 大阻尼曲线值高于小阻尼曲线值的不合理现象 通常根据大量实际地震记录的反应谱进行统计并结合工程经验判断加以规定 也需要进行第二阶段设计 结构所承受的“地震力”实际上是由于地震地面运动引起的动态作用 鉴于不同地震波输入进行时程分析的结果不同 2001规范较89规范的取值增大了0.05s 6度和7度Ⅰ 从而使不同点的设计反应谱或加速度时程不同 降低了小阻尼（2％～3.5％）的地震影响系数值 应计入双向水平地震作用下的扭转影响 长度不同 钢结构 采用简化的弹塑性分析方法或弹塑性时程分析法 9度区 对于周边支承空间结构 故按等效楼面均布荷载计算活荷载时 当独立基础或支承结构下卧土层剖面地质条件相差较大时 研究证明 我国历次大地震的经验表明 式中 多条时程曲线计算所得结构底部剪力的平均值不应小于振型分解反应谱法计算结果的80％ Ⅳ类场地和8 门式刚架 其基本周期可能大于Ⅳ类场地的特征周期T 由于地震动是一种随机过程 本规范的地震影响系数的特点是 或虽在本层平面内对称 以及高层钢结构房屋 3 本条规定一般可以根据小样本容量下的计算结果来估计地震作用效应值 其水平地震影响系数最大值应按表5.1.4-1采用 跨度大于18m的屋架 Ⅲ类场地的特征周期值 用设计地震分组的特征周期T 5 5.1.5 填充墙框架 衰减指数应取0.9 按多点输入计算时 计算输入的加速度曲线的峰值 建筑结构的隔震和消能减震设计 当选用数量较多的地震波 一般情况下 应采用本规范第12章规定的计算方法 考虑到地震可能来自任意方向 5.1.2 1 g 一般情况下 2001规范对其他结构 其取值继续与按78规范各结构影响系数C折减的平均值大致相当 适当提高了结构的抗震安全性 形状参数应符合下列规定 5 4）直线下降段 g 故要求9度区高层建筑需考虑竖向地震作用 随着震源机制 应按本规范第5.5节规定 时程分析法作为补充计算方法 ξ—一阻尼比 为保持规范的延续性 场地类别 与第4章场地类别相对应 8度时 当小于0.55时 修正幅度最大 3 设计时考虑“大震不倒”是必要的 ） 本次修订 当下部支承结构为一个整体 周期小于0.1s的区段 50083的规定 有斜交抗侧力构件的结构 建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和 g 尚应包括翼缘 这种修正可分二段进行 同样场地条件的反应谱形状 1 翼墙的抗侧力作用 4 多组时程曲线的平均地震影响系数曲线应与振型分解反应谱法所采用的地震影响系数曲线在统计意义上相符 只对其参数进行调整 一般规定 应采用时程分析法进行多遇地震下的补充计算 自特征周期至5倍特征周期区段 地震影响系数仍专门研究 包括地震加速度 按二阶段设计要求 平面投影尺度很大的空间结构 当建筑结构的阻尼比按有关规定不等于0.05时 只适用于一般情况 也应按上述要求生成 如各类钢筋混凝土结构 宜采用振型分解反应谱法 可不做抗震验算 不同的结构采用不同的分析方法在各国抗震规范中均有体现 长周期部分最大降幅约10％ 在加速度反应谱中 其短边构件可乘以附加地震作用效应系数1.15～1.30 特征周期应根据场地类别和设计地震分组按表5.1.4-2采用 上部结构和基础的抗震验算可采用简化方法 ） 5.1 若选用不少于二组实际记录和一组人工模拟的加速度时程曲线作为输入 在曲线两端（0s和6s） 输入的地震加速度时程曲线的有效持续时间 一般即与该构件平行的方向 平面投影尺度很大的空间结构 单点一致输入 高于60m的其他钢筋混凝土民用房屋和类似的工业厂房 4 据此调整了本规范相应的地震影响系数最大值 但沿高度分布不对称的结构 进行承载力极限状态的验算 式中 应考虑最不利的组合情况 0 根据结构跨度 g 只需满足有关抗震构造要求 则6度的地震作用值可能相当于同一建筑在7度Ⅱ类场地下的取值 速度和动位移的作用 基本交汇在一点上 建筑结构地震影响系数曲线（图5.1.5）的阻尼调整和形状参数应符合下列要求 注 4 γ—一曲线下降段的衰减指数 这样可以保证时程分析结果满足最低安全要求 按超越概率2％～3％提供了对应的地震影响系数最大值 拱桁架 在反应谱平台段（α＝α 即频谱特性 表5.1.4-2增加Ⅰ 门式桁架 结构应考虑的地震作用方向有以下规定 周期大于6.0s的建筑结构所采用的地震影响系数应专门研究 除按规定进行多遇地震作用下的截面抗震验算外 高度不超过40m Ⅰ 乘以附加地震作用效应系数 取众值烈度下结构按完全弹性分析的数值 多点输入下的地震效应比较明显 此时仍须进行抗震验算 地震影响系数曲线的阻尼调整系数和形状参数应符合下列规定 研究表明 当下卧土层剖面地质条件比较均匀时 1 结构和构件并不存在最大承载力极限状态的可靠度 2 多点输入和多向多点输入 各类建筑结构的抗震计算 对长悬臂空间结构 5.1.4 一般规定 建造于Ⅳ类场地上较高的高层建筑 相干效应和局部场地效应对于大跨空间结构的地震效应有不同程度的影响 自5倍特征周期至6s区段 关于大跨度和长悬臂结构 2 不同场地类别的最小值不同 2 9度和9度以上时 甲类建筑和表5.1.2-1所列高度范围的高层建筑 对于两线边支承空间结构 3）阻尼调整系数应按下式确定 转换为以多遇地震下按弹性分析获得的地震作用效应（内力）作为额定统计指标 对于6度和7度Ⅰ 人工模拟的加速度时程曲线 1）直线上升段 对特别不规则（参照本规范表3.4.3的规定） 在截面承载力验算时的设计地震作用 以及近似于单质点体系的结构 其加速度最大值通常按1（水平1）:0.85（水平2）:0.65（竖向）的比例调整 1 平均不大于120％ 估计可能造成的地震效应 9度时采用隔震设计的建筑结构 应考虑地震行波效应和局部场地效应 应考虑行波和局部场地效应对输入加速度时程进行修正 即速度控制段和位移控制段 对于7度Ⅲ 设计地震分组和结构自振周期以及阻尼比确定 可采用底部剪力法等简化方法 抗震性能设计所需要对应于设防地震（中震）的加速度最大峰值 各类场地的地震影响系数一律采用同样的斜线 特别不规则的建筑 8 在T≥T 震中距远近等的变化 7 关于结构形式和支承条件 对应的地震影响系数最大值 2m以上的悬挑阳台和走廊等震害严重 1）曲线下降段的衰减指数应按下式确定 的范围为倾斜下降段 使之符合T＝0时（刚体）动力不放大的规律 2 5.1.3 但应允许不进行截面抗震验算 当相交角度大于15°时 应进行多遇地震作用下的截面抗震验算 89规范仅对框架 1 各类建筑结构的地震作用 底部剪力法和振型分解反应谱法仍是基本方法 2 结构的截面抗震验算 5 即以地震影响系数最大值除以放大系数（约2.25）得到 在T≤0.1s的范围内 采用隔震设计的建筑结构 即仅对基础底部输入一致的加速度反应谱或加速度时程进行结构计算 有利于消能减震技术的推广应用 在继续保留烈度概念的基础上 应取0.55 就可具有比78规范适当提高的抗震承载力的可靠度 以行波效应和场地效应的影响较为显著 保持2001规范地震影响系数曲线的计算表达式不变 特征周期T g 加速度的有效峰值按规范表5.1.2-2中所列地震加速度最大值采用 关于单点一致输入 设计反应谱在理论上存在二个下降段 修正幅度变小 其中 多向单点或多向多点输入进行抗震计算 基本解决了2001规范在长周期段 双层网壳 其中实际强震记录的数量不应少于总数的2/3 应称“地震作用” 从工程角度考虑 本次修订增加了6度设防的不规则建筑应进行抗震验算的要求 以及被地震经验所证明者 应根据结构形式和支承条件 符合本规范第5.5节规定的结构 应采用三向多点输入计算地震作用 5 η 5.1.5 其他情况 不对称不均匀的结构是“不规则结构”的一种 自0.1s至特征周期区段 Ⅳ场地和8 由于存在明显的薄弱层 注 应按建筑场地类别和设计地震分组选用实际强震记录和人工模拟的加速度时程曲线 当时程分析法大于振型分解反应谱法时 应对此作专门研究 应符合下列规定 同一建筑单元同一平面内质量 除1款外的建筑结构 小于0时取0 计算结果宜取时程法的包络值和振型分解反应谱法的较大值 刚度分布不对称 5.1.6 阻尼比为5％的地震影响系数与2001规范相同 计算地震作用时 1 当结构采用三维空间模型等需要双向（二个水平向）或三向（二个水平和一个竖向）地震波输入时 有效持续时间一般为结构基本周期的（5～10）倍 3 考虑到不同结构类型建筑的抗震设计需要 正确选择输入的地震加速度时程曲线 应考虑斜向地震作用 其组合值系数为0.8 值又增大0.05s 或悬臂大于40m的结构 到最后一点达到最大峰值的10％为止 应采用三向多点输入计算地震作用 η 特别重要的和较高的高层建筑才要求采用 考虑到藏书库等活荷载在地震时遇合的概率较大 基本不变 有效峰值和持续时间均要符合规定 地震影响系数在T≤5T 依据所处的场地类别和设计地震分组确定 应视其支承结构特点 略微提高了阻尼比6％～10％的地震影响系数值 4 保持了规范的延续性 所谓“补充” 应符合下列规定 1 后者衰减指数为2 见本规范3.10节 吊重较大时需按实际情况取值 7度Ⅲ 计算结果可取时程法的平均值和振型分解反应谱法的较大值 即永久荷载标准值与有关可变荷载组合值之和 当取七组及七组以上的时程曲线时 5.1 网架 ——阻尼调整系数 不可称为“荷载” 索穹顶 震级大小 质量和刚度分布明显不对称的结构 从根本上说 6度时的建筑（不规则建筑及建造于Ⅳ类场地上较高的高层建筑除外） 某一方向水平地震作用主要由该方向抗侧力构件承担 应采用时程分析方法进行抗震验算 应符合有关的抗震措施要求 且与上部空间结构侧向刚度比大于等于2时 可采用一维或二维模型计算求得基础底部的土层地震反应谱或加速度时程 其地震动参数（加速度峰值或反应谱最大值）比例取 时 下降斜率调整系数应取0.02 ——直线下降段的卜降斜率调整系数 高大单层厂房等（这些结构 也比较符合近年来得到的大量地震加速度资料的统计结果 g 其抗震验算应符合有关规定 场地的地震地质特性有关 其加速度时程的最大值可按表5.1.2-2采用 注 前者衰减指数为1 对于较高的高层建筑 1 5.1.2 在强烈地震下 地震发生时恒荷载与其他重力荷载可能的遇合结果总称为“抗震设计的重力荷载代表值G 相位也不同 3 如 在反应谱上升段（T＜T 7度和7度以上的建筑结构（生土房屋和木结构房屋等除外） 计算的平均地震效应值不小于大样本容量平均值的保证率在85％以上 i 其中 圆柱面网壳等结构 不论是实际的强震记录还是人工模拟波形 规范要求对薄弱层进行罕遇地震下变形验算 采用时程分析法时 弹性时程分析时 本条继续保持89规范和2001规范关于不同的结构应采取不同验算方法的规定 5.1.7 g 所谓“在统计意义上相符”指的是 本次修订 本次修订 多点输入时 三向同时输入 影响因素很多 建筑结构的阻尼比应取0.05 地震作用和结构抗震验算 每条时程曲线计算所得结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法计算结果的65％ 同样烈度 但计算结果也不能太大 进行时程分析时 多点输入 当下部支承结构由结构缝分开 采用隔震和消能减震技术的结构 Ⅱ 当需要进行多点输入计算分析时 5.1.3 有较大的差别 即沿空间结构基础底部 这些改进 组合值系数基本上沿用78规范的取值 除有专门规定外 4 9度时的大跨度和长悬臂结构及9度时的高层建筑 行波效应通过支座影响到上部结构 但因结构的不同而异 属于间接作用 需考虑扭转影响的结构 Ⅱ类场地的支承结构 多点输入下的地震效应不太明显 采用结构时程分析方法进行多点输入下的抗震验算 5.1.4 以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构 建筑结构的地震影响系数应根据烈度 予以反映