有弯矩时也应考虑弯矩对支撑的影响 K.C.& 应考虑构件的下列变形 No.12 of Design 二者之和大于弹性计算的总剪力 梁的弯曲和扭转变形 按美国IBC规范的要求 Povop b2 E.P. 6.2.4 当结构弹性分析模型不能计算节点域的剪切变形时 剪切和扭转变形 钢框架-支撑结构的支撑斜杆两端宜按铰接计算 轴向和扭转变形 2 高层民用建筑钢结构是复杂的三维空间受力体系 1 M 支撑框架 支撑内力一般按两端铰接的计算简图求得 结构布置复杂以及特别不规则的高层民用建筑钢结构 可将节点域作为一个单独的剪切单元进行结构整体分析 6.2.1 在强烈地震中支撑和延性墙板先屈服 6.2.5 梁柱刚性连接的钢框架计入节点域剪切变形对侧移的影响时 应能较准确地反映结构的刚度和质量分布以及各结构构件的实际受力状况 6.2.7 由框架分析得出 Steel 任一楼层节点域在梁端弯矩设计值作用下的剪切变形角平均值可按下式计算 ＋M 2 得到计入节点域剪切变形影响的楼层最大层间位移角 当实际构造为刚接时 高层民用建筑钢结构弹性分析时 可以相互比较和分析 ) ASCE 则不是“双重抗侧力体系” 必要时考虑轴向变形 3 可取柱截面宽度和梁截面高度的一半两者的较小值 还应对计算结果从力学概念和工程经验等方面加以分析判断 6.2.3 b1 达到不小于结构总地震剪力的25％和框架部分计算最大层剪力1.8倍二者的较小值 它忽略了框架分析时节点域刚度的影响 钢框架-支撑结构 ) 延性墙板的计算模型 6.2.6 1990 但应将节点域作为刚域 6.2 ——第i个节点域的有效体积(mm Zone 确认其合理 1 M Panel 选取能较准确地反映结构中各构件的实际受力状况的力学模型 分别为受弯平面内该楼层第i个节点左 不考虑刚域 也可按刚接计算 p M θ 可选择空间杆系 空间杆-墙板元模型以及其他组合有限元模型 i 有效后方可作为工程设计的依据 V 钢框架-延性墙板结构的框架部分按刚度分配计算得到的地震层剪力应乘以调整系数 框架部分的剪力调整不小于结构总地震剪力的25％则可以认为是双重抗侧力体系了 柱的弯曲 ——该楼层第i个节点域在所考虑的受弯平面内的不平衡弯矩(N·mm) 2 ＝M Tsai 以保证力学分析结果的可靠性 可按本规程附录B 计算分析时应根据结构实际情况 内力重分布使框架部分承担的地震剪力增大 空间杆系模型 本条式(6.2.5)参考J.Struct.Eng 空间杆-墙板元及其他组合有限元等计算模型 确认其合理性和可靠性 Drift 6.2.2 可按结构轴线尺寸进行分析 Elastic m Effects 弹性分析 其端部连接的刚度则通过支撑构件的计算长度加以考虑 可按结构轴线尺寸进行分析 应采用至少两个不同力学模型的结构分析软件进行整体计算 6.2.1 按本规程第7.3.6条的规定计算 应计入重力二阶效应的影响 计算结果偏于安全 体型复杂 也可按下列规定作近似计算 Seismic 除了要选择使用可靠的计算软件外 5 i 梁柱刚域的总长度 附录C 高层民用建筑钢结构的弹性计算模型应根据结构的实际情况确定 结构布置复杂以及特别不规则的高层民用建筑钢结构的受力情况复杂 2 如果调整的结果框架部分承担的地震剪力不适当增大 n——该楼层的节点域总数 高层民用建筑钢结构弹性分析时 附录D的有关规定执行 对结构分析软件的分析结果 6.2.7 体型复杂 支撑的弯曲 6.2 式中 目前国内商品化的结构分析软件所采用的力学模型主要有 6.2.4 G——钢材的剪切模量(N／mm 6.2.5 4 右梁端同方向的地震作用组合下的弯矩设计值 3 即M b2 story 6.2.6 Frame一文的方法计算 可将框架分析得到的楼层最大层间位移角与该楼层柱下端的节点域在梁端弯矩设计值作用下的剪切变形角平均值相加 弹性分析 延性墙板的剪切变形 依据多道防线的概念设计 采用至少两个不同力学模型的结构分析软件进行整体计算分析 轴向 钢框架-支撑结构 b1 对于H形截面柱框架 在钢结构设计中 应进行分析判断 消能梁段的剪切变形和弯曲变形 对于箱形截面柱框架 而是按刚度分配的结构体系 在计算机软件广泛使用的条件下 on 带延性墙板的框架是第一道防线 已在美国NEHRP抗震设计手册(第二版)采用 i ——楼层节点域的剪切变形角平均值 钢框架-延性墙板结构体系中