7 式中 (或φ 式中 由于地震作用方向变化 即在计算强度时引进大于1的截面塑性发展系数γ 7.1.1 可不计算整体稳定 如梁上翼缘整体稳定性有保证 托柱梁地震作用产生的内力应乘以增大系数 抗震设计时宜取1.0 f——钢材强度设计值(N／mm x 塑性铰弯矩的方向也变化 在可能出现塑性铰的截面(为梁端和集中力作用处)附近均应设置侧向支撑(隅撑) 7.1.6 梁的稳定应满足下式要求 7.1.2 I——毛截面惯性矩(mm 应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017的规定采用 50017规定的受压翼缘自由长度与其宽度之比的限值时 框架梁在预估的罕遇地震作用下 当在多遇地震组合下进行构件承载力计算时 b 梁的整体稳定性一般由刚性隔板或侧向支撑体系来保证 50017的规定确定 可不计算梁的整体稳定性 抗震设计时应按本规程第3.6.1条的规定除以γ 当有充分依据时方可不计算梁的整体稳定性 在主平面内受弯的实腹构件 并符合现行国家标准《钢结构设计规范》GB nx 梁 x 2 3 x 当梁在端部仅以腹板与柱(或主梁)相连时 在梁的受压翼缘上仅铺设压型钢板 补充了框架梁端部截面的抗剪强度计算公式 7.1 高层民用建筑钢结构除在预估的罕遇地震作用下出现一系列塑性铰外 ) 但对直接承受动荷载的梁 ——扣除焊接孔和螺栓孔后的腹板受剪面积(mm 梁的上下翼缘均应设侧向支撑点 梁的弯矩取节点弯矩 7.1.5 ——梁的整体稳定系数 ——梁对x轴的净截面模量(mm γ b 当梁上设有符合现行国家标准《钢结构设计规范》GB M b 按三级及以上抗震等级设计的高层民用建筑钢结构 ) 抗震设计时应按本规程第3.6.1条的规定除以γ 2 其抗剪强度应按下式计算 应符合现行国家标准《钢结构设计规范》GB 故要求梁的上下翼缘均应设支撑 ——梁的毛截面模量(mm 钢构件设计 ) 梁受压翼缘在支撑连接点间的长度与其宽度之比 φ 在水平荷载作用下 f——钢材强度设计值(N／mm 2 ＝1.0 ) 式中 故在验算整体稳定时 ) )应乘以降低系数0.85 b w 7.1.4 7.1.6 wn 7.1.1 7.1.2 50017中规定的整体式楼板时 RE 4 7.1 )(单轴对称者以受压翼缘为准) RE A 在罕遇地震作用下可能出现塑性铰处 3 现行国家标准《钢结构设计规范》GB ＞0.6时的φ′ V——计算截面沿腹板平面作用的剪力设计值(N) φ 抗震设计时应按本规程第3.6.1条的规定除以γ 钢构件设计 7.1.4 t 能阻止受压翼缘的侧向位移时 可仅在下翼缘设支撑 梁设有侧向支撑体系 7.1.3 应乘以0.85的降低系数 x 支座处仅以腹板与柱(或主梁)相连的梁 f 2 本条按现行国家标准《钢结构设计规范》GB 托柱梁的地震作用产生的内力应乘以增大系数是考虑地震倾覆力矩对传力不连续部位的增值效应 50017对一般梁都允许出现少量塑性 50017关于塑性设计时的长细比要求 抗震设计时的梁取γ x 不必计算其整体稳定性 除设置刚性隔板情况外 梁的弯矩取柱面弯矩 当有压型钢板现浇钢筋混凝土楼板或现浇钢筋混凝土楼板在梁的受压翼缘上并与其牢固连接 以保证转换构件的设计安全度并具有良好的抗震性能 ——钢材抗剪强度设计值(N／mm ) v ——腹板厚度(mm) RE 在竖向荷载作用下 增大系数不得小于1.5 φ W 梁不会丧失整体稳定 7.1.5 基于上述原因 ——截面塑性发展系数 7 梁 S——计算剪应力处以上毛截面对中性轴的面积矩(mm 3 x 7.1.3 ＝1 50017规定 b ) 取γ ——梁对x轴的弯矩设计值(N·mm) 在多遇地震作用下应保证不损坏 W 梁的抗弯强度应满足下式要求 非抗震设计时按现行国家标准《钢结构设计规范》GB 由于梁端截面不能保证完全没有扭转