这个放大 f K 但考虑到日本第一阶段相当于我国8度 二 pb1 c1 一 ——所考虑柱在第i楼层的二阶效应系数 与结构的延性设计综合考虑 结合我国实际 A 内力应乘以放大系数 考虑到该式一般不控制 可不执行该标准规定的抗震构造措施 M 可按本规程第7.3.6条的规定计算 N 从底部到顶部应采用统一的二阶效应系数 但是 2)柱轴压比不超过0.4 Q I 可以参考有关稳定理论著作计算 框架柱的稳定计算应符合下列规定 ∑P 横梁线刚度应乘以按下列公式计算的折减系数 允许采用叠加原理进行内力组合 V 同时将按设防烈度划分改为按抗震等级划分 i 且工况较多 ——横梁承受的轴力(N) ＝10 ＝0 美国节点板域稳定公式为高度和宽度之和除以90 ψ——为活荷载的准永久值系数 50017的有关规定及本节的规定计算其强度和稳定性 ——第i楼层的层高(m) 或局部加厚时的节点域厚度(mm) 结构内力分析可采用一阶线弹性分析或二阶线弹性分析 ——分别为柱和梁钢材的屈服强度(N／mm 其中 当柱下端铰接且具有明确转动可能时 yc 节点域高度和宽度h 为了方便应用 t 当梁的远端铰接时 2 ≥3(1.2∑N 当横梁远端嵌固时 梁的线刚度应乘以1.5 7.3.8 弯剪型和弯曲型计算公式复杂 l 系根据陈绍蕃教授的建议进行更正 折减系数应按本规程式(7.3.2-5)和式(7.3.2-6)计算 式中 c f 3)当与柱刚接的横梁承受的轴力很大时 摇摆柱本身的计算长度系数可取1.0 pb 一级取1.15 b——柱的翼缘宽度(mm) 其余柱子的计算长度系数就应按照式(7.3.2-9)放大 十字形柱的节点域体积 ——为本层所有框架柱的轴力之和(kN) 7.3.7 n——框架总层数 1)框架柱的计算长度系数可按下式确定 当不满足时应进行补强或局部改用较厚柱腹板 放大系数的计算应采用下列荷载组合下的重力 4)框架结构当设有摇摆柱时 与《钢结构设计规范》GB 加劲肋(隔板)与柱翼缘所包围的节点域的稳定性 当采用一阶线弹性分析时 4 ——框架柱按照有侧移失稳的计算长度系数决定的压杆承载力(kN) ·x 1)柱所在楼层的受剪承载力比相邻上一层的受剪承载力高出25％ 梁的线刚度为零 50017的有关规定和本节的各项规定计算 其值可采用1.5 ——第i层支撑能够承受的总水平力(kN) 和h pb2 7.3.7 框架柱可以按无侧移失稳的模式决定计算长度系数 f W ——工字形截面柱翼缘中心间的距离 W 横梁线刚度应乘以折减系数 pc 50017对二阶分析时的假想荷载引入钢材强度影响系数α 当一个结构中存在只承受竖向荷载 ≤ v 柱 框架柱的长细比 ——梁塑性铰剪力(N) 当 框架首先发生无侧移失稳 ∑H——所考虑楼层的总水平力(kN) ——梁翼缘中心间的距离(mm) 骨式连接取(0.5～0.75)b b 历次修订此式未变 当横梁远端与柱刚接和横梁远端铰接时 5 ——第i层承受的总水平力(kN) 右梁端作用的弯矩设计值(kN·m) ) ＝0 当梁的远端铰接时 应符合下列规定 使框架柱的承载力从有侧移失稳的承载力增加到无侧移失稳的承载力 ——分别为计算平面内交汇于节点的柱和梁的塑性截面模量(mm 其数值取自式(7.3.2-3)规定的重力荷载组合产生的二阶效应系数 4)与支撑斜杆相连的节点 应满足下式要求 b2 M ——分别为交于柱上 可近似采用叠加原理 《钢结构设计规范》GB 使节点域的屈服承载力为框架梁屈服承载力的(0.7～1.0)倍是适合的 式中 框筒结构柱应满足下式要求 拟取自翼缘中心线算起 ju S 7.3 但是对应弯曲型支撑架 3)柱轴力符合N 结果都是1／70 在梁上下翼缘对应位置应设置柱的水平加劲肋或隔板 ——柱的翼缘厚度(mm) 但是离1.0还有距离 节点左右梁端和上下柱端的全塑性承载力应满足式(7.3.3-1) Q f N ——梁塑性铰剪力对梁端产生的附加弯矩(N·mm) 过去对高层用1／90 7.3.6 ——框筒结构柱截面面积(mm 7.3.9 b 7.3.6 当改用单位位移的水平力表示时 一 φ L——为活荷载 7.3.10 V c 架 0i K 仅稍大 抗震设计时节点域的屈服承载力应满足下式要求 等截面梁与柱连接时 ) f——框筒结构柱钢材的强度设计值(N／mm K ＝0.1 三级不应大于80 当梁的远端固接时 梁的线刚度应乘以0.5 ——为使框架柱从有侧移失稳转化为无侧移失稳所需要的支撑架的最小刚度(kN／mm) ) 可不验算强柱弱梁的条件之第1款第3)项 的计算公式 h ——节点域的有效体积 式中 箱形柱为一块腹板的厚度(mm) i 或者在当支撑架足够刚强时 c 4 ——横梁的长度(mm) 例如一个没有承受水平力的结构 也适用于构成支撑架一部分的柱子的计算长度系数 三级时取0.75 支撑框架采用线性分析设计时 K 按荷载设计值计算 所以将式(7.3.5)右侧抗剪强度设计值提高三分之一来代替 高层民用建筑钢结构 3 下端的横梁线刚度之和与柱线刚度之和的比值 研究表明 除非结构立面分段(缩进) 柱下端采用平板式铰支座时 f N——按设计地震作用组合得出的柱轴力设计值(N) 最大误差仅1％ 1)假想水平力H 2 0c 应保证支撑能对框架的侧向稳定提供支承作用 c1 或取无侧移失稳对应的计算长度系数时 又使钢框架的水平位移过大 h W 式(7.3.2-11)早在20世纪40年代即已提出 50017-2003采用了表达式S 式中 ∑N——所考虑楼层以上所有竖向荷载之和(kN) 7.3.5 等于 对强度等级较高的钢材取较大值 当柱下端铰接且具有明确转动可能时 四级时取0.75 水平力使支撑受拉屈服 不参与抵抗水平力的柱子时 t ——柱腹板和节点域补强板厚度之和 梁的线刚度应乘以2 此时框架柱的计算长度系数 k 本条规定比现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB ＝0.1 因此采用(2)式 四级时取0.80 地震作用产生的内力应乘以增大系数 也有类似于式(1)的公式 只是将98规程的折减系数适当提高 1)当不考虑支撑对框架稳定的支承作用 与梁刚性连接并参与承受水平作用的框架柱 M 按现行国家标准《钢结构设计规范》GB 节点域的有效体积可按下列公式确定 当二阶效应系数大于0.1时 ) 应按本规程第6章的规定计算内力 日本规定节点板域尺寸自梁柱翼缘中心线算起 四级取1.0 塑性铰可取梁端部变截面翼缘的最小处 2 取钢材屈服强度的0.58倍 为避免由此引起节点域过厚导致多用钢材 应力比不满足式(7.3.2-10) ) 式中 图7.3.6 ) 50017-2003规定给出的该系数值基本一致 考虑到试件板厚有一定限制 此时框架柱的计算长度系数取1.0 2 分别取梁翼缘中心间距离 可使假想水平力表达式简化 用公式表达是 本次修订保留了折减系数ψ 式中 ——分别为节点域左 yb c S 当梁近端与柱铰接时 M 取此根号值为1.0 参见本规程第8.1.5条式(8.1.5-2) 二级不应大于70 x——塑性铰至柱面的距离(mm) 除下列情况之一外 式(7.3.2-1)只适用于剪切型结构 在内力分析的层面上得到自动的考虑 ——支撑架在第i层的层抗侧刚度(kN／mm) 是将小震地震力加倍得出的内力设计值 一级不应大于60 框架结构的二阶效应系数应按下式确定 当梁的远端固接时 本条偏于安全的规定系数β ni 也可按试验取值 因此式(7.3.2-10)适用于任何的支撑架 pb1 这样使所得剪应力偏高20％～30％ ψ——折减系数 ＝V 3 0b 2 2)对底层框架柱 本次修订补充了圆管柱和十字形截面柱节点域有效体积V 应符合下列规定 应按下式确定 二阶效应系数不应大于0.2 c2 如果希望支撑架对框架提供稳定性支持 2)对底层框架柱 框 b △u——所考虑楼层的层间位移(m) 如有试验依据时 若取α 梁端加强型连接可取加强板的长度加四分之一梁高 2 7.3.1 折减系数应按本规程式(7.3.2-7)计算 bi 参考美国规定增加了梁端塑性铰外移的强柱弱梁验算公式 p 支撑构件的应力比ρ应满足下式要求 ——为本层所有摇摆柱的轴力之和(kN) v 框架柱的强度和稳定 η——强柱系数 ——横梁的截面惯性矩(mm 7.3.3 7.3 ＝10 必然带动支撑架一起失稳 式中 式中 宜采用二阶线弹性分析 A c1 大致相当于AISC的C级 二阶分析法叠加原理严格说来是不适用的 A 弯曲形(例如高跨比6以上的支撑架)和弯剪型 yv 第1种是线性的 梁端加强型连接或骨式连接的端部变截面梁与柱连接时 式中 f时(N 式(2)进行如下简化 ＞1时 式中 y 框架柱的计算长度系数应符合下列规定 m——本层的柱子数量 M 若节点域太厚 b 二级时取0.85 可分为剪切型(框架结构) 二级取1.10 节点域的抗剪承载力应满足下式要求 一次试验也难以得出可靠结果 2 柱与梁连接的节点域 箱形柱时为一块腹板的厚度(mm) 应在各楼层的楼盖处加上假想水平力 b1 2)当框架柱的计算长度系数取1.0 既要承担水平力 2 b 还要承担对框架柱提供支撑 ∑N —∑N C是低烈度区 2 3 pb 7.3.2 4 ——第i楼层的总重力荷载设计值(kN) f ——框筒结构柱在地震作用组合下的最大轴向压力设计值(N) 7.3.8 式中 i N c2 α——横梁线刚度折减系数 二 依本规程第6章计算得到的内力 框架柱的计算长度按式(7.3.2-4)计算 G——为永久荷载 则对支撑架的要求就是两个方面的叠加 一 应除以所计算楼层高度h b 下端的横梁线刚度之和与柱线刚度之和的比值 2 侧移刚度S 按AISC抗震规程 ——钢材的屈服抗剪强度 四级及非抗震设计不应大于100 框 ith 分别为上下柱传来的剪力 b ——框架柱按照无侧移失稳的计算长度系数决定的压杆承载力(kN) 若太薄 我国同济大学和哈工大做过试验 i 所以对于框筒结构柱要求符合本条轴压比要求 i 1 梁的线刚度为零 竖向地震对框架柱的影响很大 二级时ψ取0.85 进行多遇地震作用下构件承载力计算时 当梁近端与柱铰接时 在工程设计中为了简化计算通常略去式中第二项 和V 存在两种相互作用 可以取各段的最大的二阶效应系数 框架柱的稳定计算应符合下列规定 K ——分别为节点域两侧梁段截面的全塑性受弯承载力(N·mm) 式(7.3.2-4)的计算长度系数是对框架稳定理论的有侧移失稳的七杆模型的解的拟合 h ＋(0.30～0.45)h 四级时ψ取0.75 3 β——系数 钢框架柱的抗震承载力验算 j 7.3.1 ) 式中V 按荷载的设计值计算 等级B 柱下端刚接时 并应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB 框架-支撑(含延性墙板)结构体系 钢结构高度加大时 特别是板厚有限制时 AISC的节点域稳定公式规定自翼缘内侧算起 ——所计算楼层的层高(mm) 柱 这个放大系数也应施加于侧移对应的支撑架柱子的轴力上 其中框架部分发生失稳 强柱系数建议以7度(0.10g)作为低烈度区分界 则支撑架对框架仍有一定的支撑作用 2 式(7.3.3-2)的要求 由式(7.3.2-4)计算得到的计算长度系数应乘以按下式计算的放大系数 p 骨式连接的塑性铰至柱面的距离 ——分别为梁腹板 对于边长不等的矩形箱形柱 但考虑到实际工程的二阶效应不大 柱腹板的高度(mm) 2 式中 板的初始缺陷对平面内稳定影响较大 柱下端刚接时 K 2)内力采用放大系数法近似考虑二阶效应时 1 K 强柱系数实际上已包含系数1.15 这次修订统一采用1／90 轴压比系数的规定按下式计算得到 含摇摆柱 四级时取0.80 根据抗侧力构件在水平力作用下变形的形态 K 根据日本的研究 采用计算机分析更加方便 h 满足式(7.3.2-10)的情况下 式中 ) 式中 为2倍地震作用下的组合轴力设计值) 按无支撑框架考虑 三级取1.05 M i 应按本条规定验算其抗剪承载力 ——梁塑性铰所在截面的梁塑性截面模量(mm Q 一 而非01抗规就是2倍地震力产生的轴力 这里规定了对二阶效应采用线性组合时 一般框筒结构柱不需要满足强柱弱梁的要求 轴力加大 ——柱节点域的腹板厚度(mm) 柱下端采用平板式铰支座时 当采用二阶线弹性分析时 参考FEMA350的规定采用 现行国家标准《钢结构设计规范》GB iy K 为了统一起见 7.3.4 3)当与柱刚接的横梁承受的轴力很大时 b 对弯曲型支撑架 不仅包括框架柱 2 与稳定理论的七杆模型的精确结果比较 当框架按无侧移失稳模式设计时 故三 架 ——框架柱的截面面积(mm 对于抗震设计的高层民用建筑钢结构 柱与梁连接处 1 其有效节点域体积可参阅有关文献 研究表明 t 7.3.3 50011的规定严格 N η——摇摆柱计算长度放大系数 式中 箱形截面壁板中心间的距离和圆管截面柱管壁中线的直径(mm) h 2 第2种是稳定性方面的 三 2 节点域应按本条规定验算在预估的罕遇地震作用下的屈服承载力 在抗震设计的结构中 荷载必须先组合才能够进行分析 jb 1 p 1 框架结构柱的计算长度系数应符合下列规定 是产生单位侧移倾角的水平力 节点域的实际抗剪屈服强度因边缘构件的存在而有较大提高 2 对侧移对应的弯矩进行反施 7.3.5 ——分别为交于柱上 和h 计算表明 将使其不能吸收地震能量 试验表明 K θ 三级时取0.75 y 3 最大误差约1.5％ 则它不再有刚度为框架提供稳定性方面的支持 圆管柱为壁厚(mm) p i 对多层用1／70 7.3.4 2 钢结构转换构件下的钢框架柱 梁的线刚度应乘以2／3 b1 这两种要求是叠加的 h 此时框架柱的稳定性 5 7.3.9 梁端加强型连接可取加强板的长度加四分之一梁高 分别为梁翼缘宽度和梁截面高度 1)框架柱的计算长度系数可按下式确定 参考日本做法而提出的 pb 7.3.2 框架柱的长细比关系到钢结构的整体稳定