图C.3.3 ——支撑杆屈服段的横截面面积(mm 2-弹性段 l C.3.5 2 y 无粘结内藏钢板支撑墙板的简化模型 C.3 2 式中 在多遇地震作用下 多遇地震作用下 结构设计中需要考虑支撑拉压作用下受力差异对结构受力的不利作用时 eq 对与支撑相连的框架梁和柱的承载力进行设计 A e C.3.1 y 压两侧的承载力和刚度相差较小时 强度和刚度计算 t 单斜杆支撑n＝1 C.3.1 无粘结内藏钢板支撑墙板的滞回模型 n——支撑斜杆数 钢支撑框架结构主要利用无粘结内藏钢板支撑墙板耗能和尽量保持框架梁和柱处于弹性的抗震设计目的 ) 可偏于安全取 2 无粘结内藏钢板支撑承担的楼层剪力V应满足下式的要求 2 C.3 对于单斜钢板支撑 等效支撑杆件的切线模量E 是为了使支撑在多遇地震作用下处于弹性 f ——屈服段的切线模量(N／mm 当拉 可按下列公式计算 ) 等效支撑杆件的屈服强度f 这是为实现预估的罕遇地震作用下 C.3.3 C.3.6 |—P p l α——支撑杆相对水平面的倾角 图C.3.4 ——支撑弹性段的总长度(mm) yeq 当内藏钢板支撑为人字形和V字形时 ) 也可以采用拉 单斜和人字形无粘结内藏钢板支撑墙板计算分析时 抗震分析表明 C.3.4 不考虑失稳的整个钢板支撑的抗侧刚度应按下列公式计算 C.3.5 A ——支撑钢材的屈服强度(N／mm p 结合支撑屈服后超强等因素 人字支撑和V形支撑n＝2 E——钢材的弹性模量(N／mm ) A ——中间屈服段截面面积(mm 因支撑大幅累积塑性变形 可应用性能化设计等方法 C.3.6 p 导致其对被撑梁竖向支点作用几乎消失 teq 钢板在屈服前后 ) 强度和刚度计算 式中 给出支撑设计承载力V与抗侧屈服承载力的比值范围 ) 压两侧一致的滞回模型 因泊松效应和支撑受压后与墙板孔壁产生摩擦等因素 |＝1.1×|＋P C.3.2 无粘结内藏钢板支撑墙板可简化为与其抗侧能力等效的等截面支撑杆件(图C.3.3) C.3.4 ——支撑的侧向屈服位移(mm) 被撑梁的设计不应考虑支撑的竖向支点作用 2 2 y 罕遇地震作用下 ——支撑屈服段长度(mm) e | 支撑的受压承载力高于受拉承载力 可采用下列两种滞回模型(图C.3.4) 而在罕遇地震作用下能先于框架梁和柱子屈服而耗能 在本规程第C.3.2条的基础上 其等效支撑杆件的截面面积A 对于单斜钢板支撑 1-屈服段 使相同侧移时 △ ——支撑两端弹性段截面面积(mm y E