i b l 但在任何情况下 yp 5 A f yp 稳定承载力有较大提高所致 相邻角焊缝焊趾间净距不应小于5mm u f c 用同一根斜腹杆对节点板做稳定和强度计算 故亦建议取θ＝30° 当采用围焊时 c/t不得大于17.5ε 系数7改为5 本条为新增条文 与∑b 节点板厚度宜根据所连接杆件内力的计算确定 N 2005)中采用的板件或工字形 ——板件的有效宽度(图12.2.2) 为方便设计 的可变性较大 为节点板的稳定和强度计算承载力) 区而已 f——节点板钢材的强度设计值(N/mm 2 节点板的自由边长度l 在斜腹杆轴压力N作用下 则应按近似公式计算稳定 单壁式桁架节点板厚度选用 c为受压腹杆连接肢端面中点沿腹杆轴线方向至弦杆的净距离 k 对于表12中的单壁式桁架节点 k 时 BA 节点板边缘与腹杆轴线之间的夹角不应小于15° 根据破坏特征 ) 但围焊试验中 R u 故只需用上述方法验算 节点板钢材为Q235 ＋l AC f ) ＝60°或30°时 并令b ——连接板宽度(mm) AC 之比平均为85％ (N 而受压区板件则可假定为宽度等于屈折线长度的钢板 P-影响长度 式中 节点板的平面尺寸应考虑制作和装配的误差 但不得小于6mm /t≤60ε 计算值与试验值的比值平均为98.9％ R 下亦是安全的 的无竖腹杆节点板在斜腹杆压力作用下 1 式(58)即是欧洲钢结构设计规范EC3 本标准规定 1 略偏于安全且离散性较小 AC EN1993-1-8 4 ＝ A′B′ e 节点板的抗压极限承载力N 剪作用下的强度应按下列公式计算 根据平衡条件并忽略很小的M和V 管结构相贯连接节点处的焊缝连接另有较详细的规定(见本标准第13.2节) 平行于弦杆 故规定c/t≤17.5ε — R 仅少数是竖杆为工字钢的N形节点 1 ——第i段的拉剪折算系数 structuresEurocode-3(BS e φ cosθ 试验表明 对桁架节点板受力不利 可不验算节点板的稳定 与厚度t之比不得大于60ε 1 对有竖腹杆的节点板 这样与按有限元模拟加载试验所得结果较为接近 围焊和铆钉 i b 失稳均呈 近似法算出的计算值将大于试验值 参照国外研究资料 p 2 当c/t≤10ε 该一定宽度即称为有效宽度b u c 当应力扩散角θ＝27°时精确度最高 2 铜板长度取为板件的中线长度c 当各撕裂段上的折算应力同时达到抗拉强度f 我们利用国家标准图集《梯形钢屋架》05G511和《钢托架》05G513中的16个节点 本条为桁架节点板的稳定计算要求 本条根据我国的实践经验对节点处相邻焊缝之间的最小净距作出了具体规定 为了尽量缩小稳定计算的范围 f2 应取净截面面积(mm 若c/t＞10ε k 故规定c/t≤22ε tf f2 1 与其厚度t之比l R H形截面的未设水平加劲肋的柱相连 当c/t≤15ε 杆件与节点板的连接焊缝(图12.2.6)宜采用两面侧焊 i 且沿自由边加劲的无竖腹杆节点板失稳时 sinθ 板件或梁的翼缘的有效宽度计算公式 /t＞60ε ——连接板的极限强度(N/mm 假定b 届临塑性阶段时 显然 t ——被连接杆件的翼缘厚度(mm) (mm) e 此时亦可不验算节点极的稳定 — 假定在破坏时撕裂面上各线段的应力σ′ 1 节点板的厚度应通过计算确定 ——连接板厚度(mm) t 连接节点处板件在拉 时 4 ＝(0.83～0.9)N 2 当用螺栓(或铆钉)连接时 连接板节点 BA 在线段内均匀分布且平行于腹杆轴力 时 式中c为受压腹杆连接肢端面中点沿腹杆轴线方向至弦杆的净距离 图12.2.6 i 本标准式(12.2.1-1)的推导过程如下 e 6 Design 螺栓连接等(当采用钢钉或螺栓连接时 对无竖腹杆相连的节点板 为计算方便且与实际情况基本相符 A t 焊接工字形或H形截面杆件取为焊脚尺寸h 3)节点板的抗压性能取决于c/t的大小(c为受压斜腹杆连接肢端面中点沿腹杆轴线方向至弦杆的净距 大致相等 故此时可不进行稳定验算 AC e 假定 BA 节点内的应力状态更加复杂 b 的延长线)上投影长度b 三折线形(见本标准附录G图G.0.1) f2 i 在 f1 c 当c/t＞10ε AC 计算值偏于安全 t为节点板厚度) 的比值 本条基本沿用原规范第7.5.1条 k 它同样适用于连接节点处的其他板件 /t＞60ε ＜N AC 3 12.2.2 l 当为螺栓连接时 区的稳定 BA 加之一些受动力荷载的桁架需要计算节点板的疲劳时 c 区往往起控制作用 k 孔径应取比螺栓(或铆钉)标称尺寸大4mm i 为安全起见 c (假定为均布应力)进行设计 0 (N 连接节点处板件在拉 仅少数节点的N 12.2.1 t i N cosθ 尚应符合下列规定 的无竖腹杆节点板沿自由边加劲后 b — BA 12.2.6 ——被连接杆件翼缘的钢材屈服强度(N/mm 在任何情况下 为斜腹杆两侧角焊缝的长度) AC ) 然后再将此平行分力分解为垂直于各屈折线的力N k i 支座节点板的厚度宜较中间节点板增加2mm 用上述拟合的近似法计算稳定的结果表明 c BA 当c/t≤15ε 设 其中l ) 在节点板板件(或梁翼缘)拉力作用下 1-荷载 i 3 e p T-拉力 所有围焊的转角处必须连续施焊 不安全 但由于表形较复杂且参数b和h 焊条E43 AC 剪撕裂 c 而稳定计算中假定斜腹杆轴压力N分配的有效宽度∑b 2)有竖腹杆的节点板或l 破坏的安全度相同 对比结果表明 时 我们先制作了N-(t/b)表 当c/t＝10ε /t＞60ε c k ——为第i段撕裂面的净截面积(mm 当c/t≤10ε (mm) 其中 f 应小于或等于各受压区板件的稳定承载力 被连接杆件的翼缘应设置加劲肋 应取为有效净宽度) c yc t 围焊中有端焊缝和侧焊缝 在桁架节点处各相互杆件连接焊缝之间宜留有一定的净距 b 的长度 沿BACD撕裂线割取自由体 用有效宽度法可以制作腹杆内力N与节点板厚度t的关系表 图18 反映了影响有效宽度的斜腹杆连接肢宽度b和侧焊缝焊脚尺寸h 节点板的稳定性很差 e 其他各区立即相继失稳 因而该表比以往的N-t表更精确 k CD CD 两嵌固边之间CC′范围的受拉板(或梁翼缘)屈服 应按本标准附录F的近似法验算稳定 在图17中 k ≤60°时 则 应按本标准附录G进行稳定计算 — f 这是由于 f t为板厚 t 故不受此限制 4)l 为节点板破坏时的腹杆轴力) R AC k 故建议在直接承受动力荷载的桁架腹杆中 可将按强度计算[公式(54)]的节点板抗力乘以折减系数0.784作为稳定承载力 为各屈折线在有效宽度线上的投影长度 i ——第i段破坏线与拉力轴线的夹角 图12.2.2 端焊缝的刚度较大 R 表12的适用范围为 板件的拉 k 也可用有效宽度法按下式计算 该公式更不适用 如侧焊 CD 大多数节点的N CD AC 1 CD H形截面梁的翼缘与工字形 (式中l 当节点板不满足式(12.2.5-4)要求时 从试验可知 区因加劲加强后 时 3 连接板与翼缘的焊缝应按能传递连接板的抗力b 节点板与腹杆周侧焊缝连接 因此当θ 即图17中的 ＜N 考虑到国外多数国家对应力扩散角均取30° 而侧焊缝的刚度较小 α 弹性模量E≈1.5×10 1 ——第i段破坏面的截面积 计算时要先将腹杆轴压力N分解为三个平行分力各自作用于三个受压区屈折线的中点 R 即 故规定在转角处必须连续施焊 A 与抗拉极限承载力N k 适用于焊接桁架的节点板强度验算 区(FBGHA板件) 其屈折线的位置和方向 腹杆与腹杆之间的间隙不应小于20mm 其母材和焊缝均应根据有效宽度进行强度计算 k 平行分力的分配比例假定为各屈折线段在有效宽度线(在本标准附录G图G.0.1中为 考虑到桁架节点板的外形往往不规则 从国内外几个单位所做的动力试验证明 国内某些单位曾在桁架的加固中使用了围焊 时 对于无竖腹杆的节点板 )sinθ t——板件厚度(mm) 建议对桁架节点板可采用有效宽度法进行承载力计算 2 1 CD t AC 时 CD 桁架节点板在斜腹杆压力作用下的稳定性可用下列方法进行计算 故本标准公式(12.2.1)和式(12.2.2)均不适用 ——T形接合的有效宽度(mm) ＋(l k 12.2.1 c/t愈大 节点板的稳定承载力可取为0.8b 两屈折线屈曲 l i 与节点板的边界线基本垂直 当c/t＞17.5ε 12.2.5 f 此时的稳定计算承载力亦最低 1 故一般都应该验算稳定 但其破坏较为突然且塑性变形较小 当c/t≤10ε 区因加劲后其稳定承载力大为提高 即 按轴压构件计算其稳定承载力 时 区(CKMP板件) k 工字形或H形截面杆件的有效宽度应按下列公式计算[图12.2.5(a)] steel 因为强度计算时的有效宽度b 节点构造方式有所不同 补充了净截面计算时孔径扣除尺寸要求和修改了多排螺栓时应力扩散角的取值 在一般情况下 不过仅需验算 表12 E≈(0.7～1)×10 使该表具有较充分的依据 w 节点板失稳时的屈折线主要是 t 应力渐趋于平均 弦杆与腹杆 但此时N tf 同时与本标准第12.3.4条翼缘受拉情况公式建立条件(考虑了0.8折减系数)协调 本标准附录F所列桁架节点板在斜腹杆轴压力作用下的稳定计算公式是根据8个试件的试验结果拟合出来的 b 2 式中 使用不便 当c/t≤15ε 面二折线撕裂 e 形成T形接合时 为与国际接轨且误差较小 12.2 效果亦较好 BA 在受压斜腹杆作用下 当c/t＞15ε ＋(l 图12.2.1 值分别为 当其中某一个受压区先失稳后 f 12.2.5 k≈0.356 1 式中 i ) 1 2 i 区(AIJC板件)和 ) 此时的斜腹杆倾角θ 抗拉试验共有6种不同形式的16个试件 翼缘承担的部分应有所折减 区和 必要时亦可专门进行稳定计算 剪共同作用下的强度计算公式是根据我国对双角钢杆件桁架节点板的试验研究中拟合出来的 f c 将很快失稳 u 所有试件的破坏特征均为沿最危险的线段撕裂破坏 概念清楚 ＝b′ 已不起控制作用 12.2.3 一般呈 经统计 按λ b ——连接板的钢材屈服强度(N/mm 因此板件(或梁翼缘)传来拉力平衡式为 c 也可用三面围焊 2 R f 大多接近60° k 式中 鉴于上述情况 p η ⊥ t 1 12.2.2 H形或其他截面的未设水平加劲肋的杆件翼缘相连 故可将折减系数取为0.8(0.8/0.784＝1.020) 以利施焊且改善焊缝附近钢材的抗脆断性能 难以充分发挥共同作用 k N——斜腹杆的轴向内力设计值(N) 这说明θ 式中 f≥N f1 范围内的节点板应力达到f t yc 当θ — 时 而且在常用不同参数b 其中有无竖腹杆的各4个试件 N——作用于板件的拉力(N) 对有竖腹杆的节点板 c/t不得大于22ε N 斜腹杆与弦杆的夹角应为30°～60° 轧制工字形或H形截面杆件取为圆角半径r 如本标准中图12.2.1 便在N-(t/b)表的基础上按不同参数组合下的最不利情况整理出N-t包络图(表12) 三折线屈折破坏 BA 区和 2 b c 对无竖腹杆的节点板 的作用 C′D′(见图18) ＋l 节点板有开裂现象 区而不必验算 t R 分别为各区屈折线 否则应按本标准附录G进行稳定计算 稳定承载力愈低 c 可不计算稳定 i 在试验研究中 均与受拉时的撕裂线类同 2 AC 也可以三面围焊 应减去孔径 用本标准式(12.2.1-1)计算比较麻烦 k 图12.2.5 垂直于杆件轴向设置的连接板或梁的翼缘采用焊接方式与工字形 12.2.6 BA 故参照国外多数国家的经验 ＜N 其计算值与试验值之比平均为87.5％ i — 考虑到稳定计算公式偏安全近15％ 柱翼缘有如两块受线荷载作用的三边嵌固板ABCD f1 f ——被连接杆件的腹板厚度(mm) e 3 CD 每块板所能承受的拉力可近似取为3.5f 柱翼缘受力示意 对l 应取板件中最危险的破坏线长度(图12.2.1)(mm) 可将受压腹杆的内力乘以增大系数1.25后再查表求节点饭厚度 当采用本标准第12.2.1条～第12.2.3条方法计算桁架节点板时 ＋l 有效宽度法计算简单 当θ＝30°时此比值为106.8％ 试验的桁架节点板大多数是弦杆和腹杆均为双角钢的K形节点 这样各受压板区稳定验算的表达式为 适用于腹杆与节点板的多种连接情况 所谓有效宽度即认为腹杆轴力N将通过连接件在节点板内按照某一个应力扩散角度传至连接件端部与N相垂直的一定宽度范围内 式(54)符合破坏机理 c 形成T形接合时 故此时应沿自由边加劲 N 节点板应适当加大或加厚 杆件与节点板的焊缝连接 端焊缝的实际负担要高于侧焊缝 c 桁架节点板(杆件轧制T形和双板焊接T形截面者除外)的强度除可按本标准第12.2.1条相关公式计算外 因此有必要对三个区分别进行验算 节点板边缘与腹杆轴线之间的夹角应不小于30° e ) 所以在弹性工作阶段 未加劲T形连接节点的有效宽度 BA p k — BA ＝60°或30°时的b′ AC AC 其中 ——第i破坏段的长度 c 当桁架弦杆或腹杆为T型钢或双板焊接T形截面时 k 12.2.3 fc 与试验值N 6 t 此外 围焊的转角处是连接的重要部位 宜采用两面侧焊 共做了8个节点板在受压斜腹杆作用下的试验 f1 1)当节点板自由边长度l 大于0.9N f2 但从“焊接桁架式钢吊车梁下弦及腹杆的疲劳性能”的研究报告中 连接板节点 ＝0.433 12.2 12.2.4 时 节点板内存在三个受压区 up 当然 ＝ 节点板呈 l 计算长度系数经拟合后取为0.8 h f 以方便计算 对有竖腹杆相连的节点板 12.2.7 3 考虑到柱翼缘中间和两侧部分刚度不同 e s——对于被连接杆件 当c/t＞22ε 如在此处熄火或起落弧会加剧应力集中的影响 of 故仍需验算稳定 节点板受拉计算简图 节点板用近似法的计算值将大于试验值 拉力在柱翼缘板的影响长度为p≈12t 认为当腹杆端部采用围焊时 计算 不安全 1 长细比 在静力荷载作用下 对无竖杆的节点板 就焊缝本身来说围焊比侧焊的疲劳强度高 2 — f1 u 试件破坏 本条沿用原规范第8.4.6条 f c 按此法拟合的结果 因此对无竖腹杆的节点板 1 根据试验研究 1 )tan30° 板件的有效宽度 时 R i 且30°≤θ 取消了角钢的L形围焊 f2 第8.2.11条 ＝N h 图17 AB 试件的极限承载力计算值N ∑η 并进行对比以达到用强度计算的方法来代替稳定计算的目的 与tan30°(＝0.577)相差最大 2 k f 为各受压板区的轴压稳定系数 时 2 ＝k(l 其破坏强度与仅有侧焊缝时差不多 时 两折线屈折 CD CD 按极限状态设计法 由于板内塑性区的发展引起的应力重分布 的大小对稳定承载力的影响较大