表12的适用范围为 f b f1 tf h 6 1 ) 1 假定在破坏时撕裂面上各线段的应力σ′ 试件的极限承载力计算值N ＋(l 由于板内塑性区的发展引起的应力重分布 应按本标准附录G进行稳定计算 k 仅少数节点的N 在受压斜腹杆作用下 补充了净截面计算时孔径扣除尺寸要求和修改了多排螺栓时应力扩散角的取值 连接节点处板件在拉 3)节点板的抗压性能取决于c/t的大小(c为受压斜腹杆连接肢端面中点沿腹杆轴线方向至弦杆的净距 c 当为螺栓连接时 2005)中采用的板件或工字形 节点板用近似法的计算值将大于试验值 但在任何情况下 t 因此当θ 计算值偏于安全 c为受压腹杆连接肢端面中点沿腹杆轴线方向至弦杆的净距离 适用于焊接桁架的节点板强度验算 对于表12中的单壁式桁架节点 故只需用上述方法验算 式(54)符合破坏机理 面二折线撕裂 ) 管结构相贯连接节点处的焊缝连接另有较详细的规定(见本标准第13.2节) 按λ 该一定宽度即称为有效宽度b ——连接板宽度(mm) k P-影响长度 1 也可用三面围焊 就焊缝本身来说围焊比侧焊的疲劳强度高 失稳均呈 b 形成T形接合时 此时的稳定计算承载力亦最低 12.2.7 ) CD 当应力扩散角θ＝27°时精确度最高 e 因此板件(或梁翼缘)传来拉力平衡式为 yp N 为节点板破坏时的腹杆轴力) N——作用于板件的拉力(N) 大多数节点的N c 从试验可知 1 即 时 N 对比结果表明 3 试验表明 k 桁架节点板(杆件轧制T形和双板焊接T形截面者除外)的强度除可按本标准第12.2.1条相关公式计算外 AC 其中 考虑到国外多数国家对应力扩散角均取30° A 国内某些单位曾在桁架的加固中使用了围焊 它同样适用于连接节点处的其他板件 区而不必验算 对无竖杆的节点板 e c 故可将折减系数取为0.8(0.8/0.784＝1.020) 式中 1 翼缘承担的部分应有所折减 根据平衡条件并忽略很小的M和V ＝k(l 根据破坏特征 t 当用螺栓(或铆钉)连接时 i 对桁架节点板受力不利 b 与其厚度t之比l 共做了8个节点板在受压斜腹杆作用下的试验 k 分别为各区屈折线 节点板与腹杆周侧焊缝连接 腹杆与腹杆之间的间隙不应小于20mm 拉力在柱翼缘板的影响长度为p≈12t 均与受拉时的撕裂线类同 i 三折线屈折破坏 三折线形(见本标准附录G图G.0.1) 本标准规定 f up (mm) E≈(0.7～1)×10 l CD ——连接板的极限强度(N/mm AB i 时 式中c为受压腹杆连接肢端面中点沿腹杆轴线方向至弦杆的净距离 根据试验研究 H形截面梁的翼缘与工字形 CD 柱翼缘有如两块受线荷载作用的三边嵌固板ABCD 大多接近60° 范围内的节点板应力达到f AC 故本标准公式(12.2.1)和式(12.2.2)均不适用 应取板件中最危险的破坏线长度(图12.2.1)(mm) 我们先制作了N-(t/b)表 与抗拉极限承载力N 而稳定计算中假定斜腹杆轴压力N分配的有效宽度∑b yc BA 假定b 与试验值N 对于无竖腹杆的节点板 /t＞60ε 1 p u H形或其他截面的未设水平加劲肋的杆件翼缘相连 BA ) 使该表具有较充分的依据 尚应符合下列规定 可将按强度计算[公式(54)]的节点板抗力乘以折减系数0.784作为稳定承载力 ＝0.433 1 f——节点板钢材的强度设计值(N/mm R c N 杆件与节点板的连接焊缝(图12.2.6)宜采用两面侧焊 的可变性较大 为了尽量缩小稳定计算的范围 可不计算稳定 u 并进行对比以达到用强度计算的方法来代替稳定计算的目的 为与国际接轨且误差较小 这说明θ (N 区往往起控制作用 2 其中有无竖腹杆的各4个试件 k α 这是由于 u p η c f e 概念清楚 c/t不得大于17.5ε i — k 区因加劲后其稳定承载力大为提高 2 其中 节点板边缘与腹杆轴线之间的夹角不应小于15° i c steel 略偏于安全且离散性较小 本条为新增条文 c/t不得大于22ε 当c/t≤10ε 在试验研究中 f2 b 其中l 适用于腹杆与节点板的多种连接情况 t为节点板厚度) 图12.2.5 1 AC f 稳定承载力有较大提高所致 ＋l ——被连接杆件的翼缘厚度(mm) t 建议对桁架节点板可采用有效宽度法进行承载力计算 便在N-(t/b)表的基础上按不同参数组合下的最不利情况整理出N-t包络图(表12) 的无竖腹杆节点板沿自由边加劲后 ＝60°或30°时 用本标准式(12.2.1-1)计算比较麻烦 ——连接板厚度(mm) 2 但此时N 已不起控制作用 1)当节点板自由边长度l (mm) f (式中l 时 应取净截面面积(mm t 因为强度计算时的有效宽度b 计算时要先将腹杆轴压力N分解为三个平行分力各自作用于三个受压区屈折线的中点 焊接工字形或H形截面杆件取为焊脚尺寸h 为安全起见 f k AC k 6 12.2.6 BA 本标准附录F所列桁架节点板在斜腹杆轴压力作用下的稳定计算公式是根据8个试件的试验结果拟合出来的 节点板受拉计算简图 2 b f i ) 长细比 e i 计算值与试验值的比值平均为98.9％ 有效宽度法计算简单 如在此处熄火或起落弧会加剧应力集中的影响 应按本标准附录F的近似法验算稳定 此时的斜腹杆倾角θ 将很快失稳 12.2.6 ——第i破坏段的长度 k 节点板的自由边长度l 以利施焊且改善焊缝附近钢材的抗脆断性能 12.2.4 l k 以方便计算 BA 2 围焊中有端焊缝和侧焊缝 A 时 其他各区立即相继失稳 也可用有效宽度法按下式计算 否则应按本标准附录G进行稳定计算 在一般情况下 — 围焊和铆钉 当c/t＝10ε 对有竖腹杆相连的节点板 支座节点板的厚度宜较中间节点板增加2mm 铜板长度取为板件的中线长度c 区的稳定 使用不便 AC t 剪共同作用下的强度计算公式是根据我国对双角钢杆件桁架节点板的试验研究中拟合出来的 k 螺栓连接等(当采用钢钉或螺栓连接时 对无竖腹杆的节点板 本条基本沿用原规范第7.5.1条 2)有竖腹杆的节点板或l 可不验算节点板的稳定 在桁架节点处各相互杆件连接焊缝之间宜留有一定的净距 2 BA t 与∑b 节点板厚度宜根据所连接杆件内力的计算确定 AC 平行于弦杆 t 式中 e 连接板与翼缘的焊缝应按能传递连接板的抗力b 连接节点处板件在拉 BA cosθ 大致相等 应小于或等于各受压区板件的稳定承载力 当桁架弦杆或腹杆为T型钢或双板焊接T形截面时 f1 故建议在直接承受动力荷载的桁架腹杆中 e 为各屈折线在有效宽度线上的投影长度 (N ＝60°或30°时的b′ 2 c 考虑到桁架节点板的外形往往不规则 l 2 )sinθ 当c/t＞17.5ε 12.2.2 i 在线段内均匀分布且平行于腹杆轴力 t 12.2.3 CD 此时亦可不验算节点极的稳定 cosθ 假定 R 两屈折线屈曲 时 节点板呈 区和 当θ＝30°时此比值为106.8％ AC 本条根据我国的实践经验对节点处相邻焊缝之间的最小净距作出了具体规定 k 12.2.3 0 式中 在斜腹杆轴压力N作用下 ——第i段破坏线与拉力轴线的夹角 围焊的转角处是连接的重要部位 下亦是安全的 鉴于上述情况 f 为斜腹杆两侧角焊缝的长度) 且沿自由边加劲的无竖腹杆节点板失稳时 AC 故一般都应该验算稳定 形成T形接合时 k 考虑到稳定计算公式偏安全近15％ 区(CKMP板件) 节点板有开裂现象 当c/t＞10ε 节点板的抗压极限承载力N 时 试验的桁架节点板大多数是弦杆和腹杆均为双角钢的K形节点 f2 k 认为当腹杆端部采用围焊时 按轴压构件计算其稳定承载力 端焊缝的实际负担要高于侧焊缝 在图17中 这样各受压板区稳定验算的表达式为 加之一些受动力荷载的桁架需要计算节点板的疲劳时 f2 桁架节点板在斜腹杆压力作用下的稳定性可用下列方法进行计算 故规定在转角处必须连续施焊 区(AIJC板件)和 杆件与节点板的焊缝连接 的无竖腹杆节点板在斜腹杆压力作用下 c T-拉力 4)l f 也可以三面围焊 对有竖腹杆的节点板 如侧焊 而侧焊缝的刚度较小 12.2.2 CD 区(FBGHA板件) 当然 其母材和焊缝均应根据有效宽度进行强度计算 我们利用国家标准图集《梯形钢屋架》05G511和《钢托架》05G513中的16个节点 AC e 图12.2.2 i tf 设 12.2.1 12.2.5 f k 值分别为 平行分力的分配比例假定为各屈折线段在有效宽度线(在本标准附录G图G.0.1中为 当c/t≤10ε u b 显然 时 1-荷载 用上述拟合的近似法计算稳定的结果表明 当c/t≤15ε 其破坏强度与仅有侧焊缝时差不多 AC 12.2 CD 节点板的稳定承载力可取为0.8b t 其屈折线的位置和方向 因此对无竖腹杆的节点板 e i 当c/t≤15ε 故此时应沿自由边加劲 与厚度t之比不得大于60ε 1 本条沿用原规范第8.4.6条 AC f ——连接板的钢材屈服强度(N/mm 但其破坏较为突然且塑性变形较小 为计算方便且与实际情况基本相符 板件的拉 Design 两折线屈折 C′D′(见图18) 工字形或H形截面杆件的有效宽度应按下列公式计算[图12.2.5(a)] 大于0.9N 即图17中的 ＜N 区而已 节点内的应力状态更加复杂 e 在任何情况下 的大小对稳定承载力的影响较大 4 应力渐趋于平均 反映了影响有效宽度的斜腹杆连接肢宽度b和侧焊缝焊脚尺寸h 难以充分发挥共同作用 BA 若c/t＞10ε 式中 R t——板件厚度(mm) 计算 N 未加劲T形连接节点的有效宽度 yp CD φ c i 时 连接板节点 相邻角焊缝焊趾间净距不应小于5mm ) 效果亦较好 两嵌固边之间CC′范围的受拉板(或梁翼缘)屈服 但围焊试验中 f2 宜采用两面侧焊 对无竖腹杆相连的节点板 2 4 — 柱翼缘受力示意 c 的长度 但由于表形较复杂且参数b和h 节点板失稳时的屈折线主要是 试件破坏 f1 ＝b′ k k R ——第i段破坏面的截面积 ——板件的有效宽度(图12.2.2) 节点板边缘与腹杆轴线之间的夹角应不小于30° k 同时与本标准第12.3.4条翼缘受拉情况公式建立条件(考虑了0.8折减系数)协调 届临塑性阶段时 与节点板的边界线基本垂直 5 之比平均为85％ 轧制工字形或H形截面杆件取为圆角半径r 故仍需验算稳定 CD 经统计 f 1 ∑η b 对l ＝ BA 时 l )tan30° 1 区因加劲加强后 R ——被连接杆件的腹板厚度(mm) structuresEurocode-3(BS of 故此时可不进行稳定验算 不安全 AC 不安全 f≥N 则 k 单壁式桁架节点板厚度选用 12.2 板件的有效宽度 考虑到柱翼缘中间和两侧部分刚度不同 节点板内存在三个受压区 1 i 2 图17 故亦建议取θ＝30° 剪作用下的强度应按下列公式计算 ＋(l 不过仅需验算 因而该表比以往的N-t表更精确 p 节点构造方式有所不同 节点板的平面尺寸应考虑制作和装配的误差 图18 的作用 计算长度系数经拟合后取为0.8 为节点板的稳定和强度计算承载力) 连接板节点 2 弦杆与腹杆 故参照国外多数国家的经验 12.2.5 BA i 但不得小于6mm — ——T形接合的有效宽度(mm) w 3 — ＜N b 时 ＋l 2 3 R 12.2.1 f 该公式更不适用 yc 所有试件的破坏特征均为沿最危险的线段撕裂破坏 剪撕裂 节点板的稳定性很差 的比值 此外 u 当节点板不满足式(12.2.5-4)要求时 用有效宽度法可以制作腹杆内力N与节点板厚度t的关系表 仅少数是竖杆为工字钢的N形节点 /t＞60ε /t≤60ε — 当其中某一个受压区先失稳后 c k t 节点板应适当加大或加厚 为方便设计 则应按近似公式计算稳定 1 ＝ c 应减去孔径 为各受压板区的轴压稳定系数 且30°≤θ 式(58)即是欧洲钢结构设计规范EC3 ⊥ ＝(0.83～0.9)N 1 可将受压腹杆的内力乘以增大系数1.25后再查表求节点饭厚度 BA 对有竖腹杆的节点板 必要时亦可专门进行稳定计算 而受压区板件则可假定为宽度等于屈折线长度的钢板 在节点板板件(或梁翼缘)拉力作用下 (假定为均布应力)进行设计 因此有必要对三个区分别进行验算 当c/t≤15ε 1 当θ ) 的延长线)上投影长度b ＝N i 在静力荷载作用下 k≈0.356 CD 当各撕裂段上的折算应力同时达到抗拉强度f 这样与按有限元模拟加载试验所得结果较为接近 而且在常用不同参数b EN1993-1-8 fc 按此法拟合的结果 当采用本标准第12.2.1条～第12.2.3条方法计算桁架节点板时 c R ——为第i段撕裂面的净截面积(mm — c 与tan30°(＝0.577)相差最大 f2 AC 图12.2.1 e 时 垂直于杆件轴向设置的连接板或梁的翼缘采用焊接方式与工字形 一般呈 H形截面的未设水平加劲肋的柱相连 h f1 图12.2.6 c 然后再将此平行分力分解为垂直于各屈折线的力N 斜腹杆与弦杆的夹角应为30°～60° 3 p sinθ 节点板钢材为Q235 R t c N——斜腹杆的轴向内力设计值(N) 区和 A t 即 当c/t＞15ε R f 第8.2.11条 ——第i段的拉剪折算系数 故规定c/t≤22ε e 所以在弹性工作阶段 从国内外几个单位所做的动力试验证明 当采用围焊时 故不受此限制 — 当c/t＞22ε 端焊缝的刚度较大 A′B′ 系数7改为5 /t＞60ε R ＜N s——对于被连接杆件 近似法算出的计算值将大于试验值 应取为有效净宽度) t为板厚 取消了角钢的L形围焊 故规定c/t≤17.5ε 板件或梁的翼缘的有效宽度计算公式 抗拉试验共有6种不同形式的16个试件 式中 稳定承载力愈低 如本标准中图12.2.1 参照国外研究资料 本条为桁架节点板的稳定计算要求 所有围焊的转角处必须连续施焊 焊条E43 CD k 表12 破坏的安全度相同 i 沿BACD撕裂线割取自由体 但从“焊接桁架式钢吊车梁下弦及腹杆的疲劳性能”的研究报告中 当c/t≤10ε 时 ≤60°时 f1 在 AC 并令b 孔径应取比螺栓(或铆钉)标称尺寸大4mm 被连接杆件的翼缘应设置加劲肋 3 所谓有效宽度即认为腹杆轴力N将通过连接件在节点板内按照某一个应力扩散角度传至连接件端部与N相垂直的一定宽度范围内 节点板的厚度应通过计算确定 每块板所能承受的拉力可近似取为3.5f ——被连接杆件翼缘的钢材屈服强度(N/mm 时 2 弹性模量E≈1.5×10 ＋l c/t愈大 用同一根斜腹杆对节点板做稳定和强度计算 本标准式(12.2.1-1)的推导过程如下 BA 其计算值与试验值之比平均为87.5％ 1 c i 按极限状态设计法