当截面板件宽厚比等级为S1级 1 第2款时 和l 则设置加劲肋能够为下翼缘提供更加刚强的约束 在两个主平面内受弯的构件 ≤95ε 6.2.4 φ 整体稳定性很强 当λ 满足了这些比值 应设置隅撑或沿梁长设间距不大于2倍梁高并与梁等宽的横向加劲肋 /b 梁端支座 当不满足本条第1款时 上翼缘看成固定 以防止其端部截面的扭转 则可以求出纯弯简支梁下翼缘发生畸变屈曲的临界应力 比值 本条所列公式(6.2.3)是一个经验公式 0 φ x 其整体稳定性应按下式计算 将下翼缘作为压杆 y ≤6 因此也不必计算梁的整体稳定性 此时对支撑的设计可以参照本标准第7.5.1条用于减小压杆计算长度的侧向支撑 每组梁中1根为单向受弯 6.2.2 试验结果表明 由于箱形截面的抗侧向弯曲刚度和抗扭转刚度远远大于工字形截面 本条规定的h/b 6.2.7 1 受弯构件的整体稳定 0 6.2.3 0 抗扭刚度小 上翼缘受拉 应取有效截面模量 λ 0 因此本条特别规定 /b 当铺板密铺在梁的受压翼缘上并与其牢固相连 以防止梁端截面的扭转 M 按本标准附录D表D.0.2采用 除本标准第6.2.1条所指情况外 能阻止受压翼缘的侧向位移时 应设置在受压翼缘 减小梁侧向计算长度的支撑 设置加劲肋后 2 W S2级 6.2.6 6.2.3 6.2 ——受压翼缘的厚度(mm) 1 6.2.5 负弯矩区下翼缘受压 因此框架梁负弯矩区的畸变屈曲并不是一个需要特别加以精确计算的问题 框架梁下翼缘的稳定性计算应符合下列规定 1 根据换算长细比λ 取次梁到框架柱的净距 弹塑性畸变屈曲应力基本达到钢材的屈服强度 6.2.1 证明是可行的 支座承担负弯矩且梁顶有混凝土楼板时 式中 不满足式(6.2.7-1) 当简支梁仅腹板与相邻构件相连 并带动楼板对框架梁提供扭转约束 当箱形截面简支梁符合本标准第6.2.1条的要求或其截面尺寸(图6.2.4)满足h/b ——按受压最大纤维确定的梁毛截面模量 1 ——绕强轴弯曲所确定的梁整体稳定系数 此时截面尺寸刚好满足式(6.2.7-1) 对仅腹板连接的钢梁 y 用作减小梁受压翼缘自由长度的侧向支撑 1 双向受弯梁跨度中点上翼缘的水平位移和跨度中点截面扭转角也都远大于单向受弯梁 能阻止梁受压翼缘的侧向位移时 ≤0.45时 计算长度应放大 值很容易得到满足 φ l ) 钢梁整体失去稳定性时 分三组共7根 一般不再需要计算整体稳定和畸变屈曲 ——受压翼缘的宽度(mm) 箱形截面 k 梁就不会丧失整体稳定 本条直接给出了其应满足的最大h/b ——梁的整体稳定性系数 x 当不满足本条第1款 应取全截面模量 式中 6.2.6 扭转铰支却往往被疏忽 框架梁下翼缘的稳定性应按下列公式计算 l——当框架主梁支承次梁且次梁高度不小于主梁高度一半时 b 腹板作为对下翼缘提供侧向弹性支撑的部件 b b 可不计算整体稳定性 在最大刚度主平面内受弯的构件 且上翼缘有楼板起侧向支撑和提供扭转约束 6.2.4 3 t 式中 ) 并不能保证梁端截面不发生扭转 b 在两个主平面受弯的H型钢截面或工字形截面构件 6.2 梁将发生较大的侧向弯曲和扭转变形 0 6.2.5 当截面板件宽厚比等级为S5级时 n 受弯构件的整体稳定 弯曲铰支容易理解也容易达成 以及实际结构腹板高厚比的限值 要求应更加严格 3 其整体稳定性应按下式计算 三组梁破坏荷载的比值各为0.91 为受压翼缘侧向支承点间的距离(梁的支座处视为有侧向支承) 均匀受压翼缘有效外伸宽度可取15ε 0.90和0.88 除本标准第6.2.1条所规定情况外 包括热轧工字钢Ⅰ18和Ⅰ24a与一组单轴对称加强上翼缘的焊接工字梁 3 其整体稳定性计算很复杂 刚度很大 可不计算梁的整体稳定性 d 公式左边第二项分母中引进绕弱轴的截面塑性发展系数γ 考虑到支座条件接近嵌固 6.2.1 0 梁的支座处应采取构造措施 ——正则化长细比 正则化长细比小于或等于0.45时 b W 弯矩快速下降变成正弯矩等有利因素 可不计算框架梁下翼缘的稳定性 腹板有效截面可按本标准第8.4.2条的规定采用(mm 本条针对框架主梁的负弯矩区的稳定性计算提出 因此本条提出了很简单的畸变屈曲临界应力公式(6.2.7-4) 当有铺板密铺在梁的受压翼缘上并与其牢固相连 任何钢梁在其端部支承处都应采取构造措施 图6.2.4 并使公式与本章式(6.1.1)和式(6.2.2)形式上相协调 ——绕强轴作用的最大弯矩设计值(N·mm) 在侧向未受约束的受压翼缘区段内 cr ) 腹板对翼缘能够提供强大的侧向约束 /b ——按受压最大纤维确定的对y轴的毛截面模量(mm 因为钢梁腹板容易变形 ——弯矩作用平面内对受压最大纤维的毛截面模量(mm 和l l n 取梁净距的一半(mm) 应按本标准附录C计算 其余1根或2根为双向受弯(最大刚度平面内受纯弯和跨度中点上翼缘处受一水平集中力)以资对比 钢梁稳定性计算时侧向支承点距离应取实际距离的1.2倍 6.2.7 双向受弯梁的破坏荷载都比单向低 用上述少数试验结果验证本条公式(6.2.3) ——稳定系数 1x S3级或S4级时 ——畸变屈曲临界应力(N/mm e 而是适当降低第二项的影响 k 3 1 W σ 对于抗震设计 除此情况外 2 因此负弯矩区的失稳是畸变失稳 1978年国内曾进行过少数几根双向受弯梁的荷载试验 其支撑力应将梁的受压翼缘视为轴心压杆计算 因此为了提高梁的稳定承载能力 因此在稳定性计算时 ) 时 应按本标准附录C确定 2 梁的整体稳定性就得到保证 并不意味绕弱轴弯曲出现塑性 对箱形截面简支梁