) x 获得了地基梁下反力分布的近似解析解 基于弹性地基梁的模型得到的承压长度[式(6.1.4-2)中的系数改为3.25就是苏联 系数可增加到2.83 腹板有效截面可按本标准第8.4.2条的规定采用(mm 在梁的腹板计算高度边缘处 扩散的范围越大 和γ 当截面板件宽厚比等级为S1级 ny 应取有效截面模量 nx 4 6.1.4 γ 当梁上翼缘受有沿腹板平面作用的集中荷载且该荷载处又未设置支承加劲肋时 其受剪强度应按下式计算 1 英国 当σ和σ 截面板件宽厚比等级可按本标准表3.5.1根据各板件受压区域应力状态确定 取β 压力穿过具有抗弯刚度的轨道向梁腹板内扩散 ＝γ k 本条给出了式(6.1.4-3) ——自梁顶面至腹板计算高度上边缘的距离 ) 而应理解为允许塑性开展 集中荷载的分布长度l 表10 ) y 本条为新增条文 6.1 3 应按本标准式(6.1.3)和式(6.1.4-1)计算 式中 大于1 6.1.1 考虑腹板屈曲后强度的梁 故公式中取β 1 复合应力作用下允许应力少量放大 考虑到需验算折算应力的部位只是梁的局部区域 日本 y 2 ——轨道的高度 S2级及S3级时 I 对焊接梁为上翼缘厚度 6.1.2 也可采用简化式(6.1.4-3)计算(mm) 6.1.4 c 轨道上作用轮压 ＝1.0 均匀受压翼缘有效外伸宽度可取15ε 考虑到轮压作用在轨道上表面 而为了简化计算 当截面板件宽厚比等级为S5级时 本标准第6.4节采用另外的方法计算其抗弯强度 的取值原则是 因此在计算公式(6.1.1)中引进了截面塑性发展系数γ v ψ＝1.0 c 宜取γ 1 应根据支座具体尺寸按式(6.1.4-3)计算 σ应按式(6.1.5-2)计算 使截面的塑性发展深度不致过大 指连续梁中部支座处或梁的翼缘截面改变处等 I——构件的毛截面惯性矩(mm 这是因为最大应力出现在局部个别部位 l 苏联的科学家已经利用半无限空间上的弹性地基梁上模型的级数解 a——集中荷载沿梁跨度方向的支承长度(mm) 本条采用有效截面模量考虑其影响 c 式(6.1.4-3)实际上反映了与式(6.1.4-2)不同的规律 1 S3级或S4级时 k 腹板弯曲受压区已部分退出工作 x 在主平面内受弯的实腹式构件 M 1)工字形截面(x轴为强轴 截面塑性发展系数应按下列规定取值 表11 当截面板件宽厚比等级为S1级 随后进行的理论上更加严密的解析分析表明 y 当不设置支承加劲肋时 I 下部腹板越薄(即下部越软弱) ) 6 x 对需要计算疲劳的梁 W 若同时承受较大的正应力 ——集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度 1 弹性地基梁的变形集中在荷载作用点附近很短的一段 ——梁净截面惯性矩(mm 6.1.2 因此改用半无限空间上的Timoshenko梁的模型 不必受公式(6.1.3)的抗剪强度计算控制 6 ISO等采用的公式]偏大 ＝1.1 M 早在20世纪40年代中期 x 2 其折算应力应按下列公式计算 ) 除考虑腹板屈曲后强度者外 ＝1.05 同时受有较大的正应力和剪应力处 当截面板件宽厚比等级为S4或S5级时 6.1.1 f——钢材的抗压强度设计值(N/mm τ和σ 因此该式中的50mm应该被理解为为了拟合式(6.1.4-2)而引进的 z n 对重级工作制吊车梁 考虑截面部分发展塑性变形 其他截面的塑性发展系数可按本标准表8.1.1采用 c 腹板计算高度上边缘的局部承压强度应按下列公式计算 为了保证翼缘不丧失局部稳定 ——构件的腹板厚度(mm) 但ψ取1.0 W 1 在主平面内受弯的实腹式构件 承压应力的扩散更宽 应用时应注意 y轴为弱轴) 这样得到的承压长度的解析公式的系数从3.25下降到2.17 轨道的抗弯刚度越大 2 当σ与σ ＝0时 式中 异号时的数值 在梁的支座处 箱形截面的塑性发展系数 当σ与σ γ 其塑性变形能力低于σ和σ c ) γ R F——集中荷载设计值 也与式(6.1.4-2)直接计算的结果颇为接近 ψ——集中荷载的增大系数 欧洲 应按本标准第6.1.2条的规定取值 折算应力公式(6.1.5-1)是根据能量强度理论保证钢材在复杂受力状态下处于弹性状态的条件 ——对x轴和y轴的净截面模量 可以判断 宜按式(6.1.4-2)计算 同号时 式中 在梁模型中承压应力的计算应计入荷载作用高度的影响 c ——同一截面处绕x轴和y轴的弯矩设计值(N·mm) y 计算腹板计算高度边缘的局部承压强度时 ——腹板计算高度边缘同一点上同时产生的正应力 x 当考虑截面部分发展塑性时 ) 剪应力和局部压应力 w c V——计算截面沿腹板平面作用的剪力设计值(N) ) ——对主轴x y的截面塑性发展系数 受压翼缘自由外伸宽度与其厚度之比应不大于13ε ＝1.05 但为了可靠 其受弯强度应按下式计算 γ 截面塑性发展系数应按下列规定取值 是梁顶面到腹板过渡完成点的距离(mm) I c ——强度增大系数 6.1.5 f 对工字形和箱形截面 6.1 对梁顶无轨道的梁取值为0(mm) 并被英国 相当于利用塑性发展系数是1.1484 截面塑性发展系数应取为1.0 但是考虑到腹板越厚翼缘也越厚的规律 4 经综合考虑条文式(6.1.4-2)中系数取3.25 取β ＝γ 美国和苏联钢结构设计规范用于轨道下的等效分布长度计算 f ——梁上翼缘绕翼缘中面的惯性矩(mm 的简化计算方法 σ和σ 直接承受动力荷载的梁也可以考虑塑性发展 y 受弯构件的强度 σ z 其受剪承载力有较大的提高 欧洲 受弯构件 对其他梁 也应按式(6.1.4-1)计算腹板计算高度下边缘的局部压应力 β 1 对轧制工字形截面梁 3 集中荷载的分布长度l ——钢材的抗剪强度设计值(N/mm 3 h y 考虑腹板屈曲后强度时 σ 应改为2.83 ＝1.20 式(6.1.4-2)和式(6.1.4-3)计算的承压长度对比 真正的接触面长度应在20mm～30mm之间 h 对钢轨上的轮压可取50mm 2)箱形截面 为原规范计算公式 y 参见表10 因此式(6.1.4-2)正确地反映了这个规律 z 不应理解为钢材的屈服强度增大 ＝1.2 6.1.3 基本不影响整体性能 剪应力和局部压应力 6.1.3 6.1.5 对需要计算疲劳的梁还是以不考虑截面塑性发展为宜 式中 应考虑轨道梁的剪切变形 压应力为负值(N/mm 条文中箱形截面的塑性发展系数偏低 γ 对动力荷载应考虑动力系数(N) ) x ＝1.1 同号或σ 支座集中反力的假定分布长度 2 以拉应力为正值 1 其计算应符合下列规定 S——计算剪应力处以上(或以下)毛截面对中和轴的面积矩(mm τ 受弯构件的强度 最新的数值分析表明 ) ψ＝1.35 S2级 2 而对后者取β f——钢材的抗弯强度设计值(N/mm 因此对前者取β 或同时承受较大的正应力和剪应力时 4 应取全截面模量 x 2 则扩散的范围越大 t 受弯构件 计算梁的抗弯强度时 4 箱形截面的塑性发展系数应该介于1.05～1.2之间 异号时 ——所计算点至梁中和轴的距离(mm) y ＝1.2 y 当梁受集中荷载且该荷载处又未设置支承加劲肋时 和γ γ ——轨道绕自身形心轴的惯性矩(mm R 不宜被理解为轮子和轨道的接触面的长度 与本标准第8章压弯构件的计算规定表8.1.1相衔接 1