I η 式(9.2.3-2)适用于竖向加劲肋采用闭口截面的情况 ——剪力墙板区格高度(mm) 4 能够提高钢板剪力墙的抗震性能(延性和耗能能力) 剪切应力作用下 9.2.1 加劲钢板剪力墙的计算 2 bcr 2 因此对竖向加劲肋的刚度要求增加50％ 本标准直接给出了加劲肋的间距要求 设置加劲肋的钢板剪力墙 经过分析表明 9.2.4 y 其抗弯刚度就要折减 加劲肋的刚度完全被用来对钢板提供支撑 a v σ 按照正交异性板剪切失稳的理论分析来判断 其翼缘的开口边与钢板墙焊接形成闭口截面的情况 τ——钢板剪力墙的剪应力设计值(N/mm 9.2.3 式中 sx sy 应根据下列公式计算 ) 2 f——钢板剪力墙的抗压和抗弯强度设计值(N/mm 9.2.5 1 2 D——单位宽度的弯曲刚度(N·mm) 竖向和水平加劲肋不受力 已经非常保守 ) ——钢材的屈服抗剪强度(N/mm 并且还可能是钢板对加劲肋提供支承 取钢材屈服强度的58％ G σ 2 ——钢号调整系数 ) 只要η 2 2 v——钢材的泊松比 n 加劲钢板剪力墙示意 I x 即式(30)不够安全 此时按照支撑的概念来对设置加劲肋以后的临界剪应力提出计算公式 ——剪力墙板区格宽度(mm) 1 ——竖向受弯弹性屈曲临界应力(N/mm 9.2.3 λ 为简化设计 式中 σ ) t 剪力墙板区格的宽厚比宜符合下列规定 ) ) f 我们放弃正交异性板的理论 边长比宜限制在0.66～1.5之间 式中 η 2 就不会发生整体的屈曲 加劲钢板剪力墙的屈曲则完全不同 cr 但是无论采用何种构造 s 图10为加劲钢板剪力墙示意 按本标准附录F的规定计算 它都会承担荷载 ——钢板剪力墙的厚度(mm) η 竖向加劲肋中断 在设置了水平加劲肋的情况下 y 2 ——分别为水平 k 9.2 ——由弯矩产生的弯曲压应力设计值(N/mm 虽然不要求它承担竖向应力 ≥33 ——钢板剪力墙的抗剪强度设计值(N/mm 设计时 ) 1 2 同时设置水平和竖向加劲肋的钢板剪力墙 f σ 式中 b λ τ η 不承担竖向荷载 yv w 加劲肋分隔的区格 加劲肋可以起到类似屈曲约束支撑的外套管那样的作用 在竖向应力作用下 单侧钢板加劲剪力墙的有效宽度取15倍的钢板厚度 ——钢材屈服强度(N/mm 使得地震作用下 竖向加劲肋的惯性矩(mm 正则化宽厚比λ ) 1-钢梁 4-竖向开口加劲肋 加劲肋的刚度参数宜符合下列公式的要求 ) 5-竖向闭口加劲肋 9.2.5 E——钢材的弹性模量(N/mm 9.2.2 《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ 按本标准附录F的规定计算 ——竖向受压弹性屈曲临界应力(N/mm 加劲肋采取不承担竖向应力的构造的办法是在每层的钢梁部位 ) y b ——弹性剪切屈曲临界应力(N/mm 纵横加劲肋划分的剪力墙板区格的宽高比宜接近1 σ 图10 ≥22 这个公式本身 x ) 加劲钢板剪力墙的计算 竖向加劲肋 h n 按本标准附录F的规定计算 6-贯通式加劲肋兼梁的翼缘 ——钢板剪力墙承受的竖向应力设计值 9.2.2 同时设置水平和竖向加劲肋的钢板剪力墙 即加劲肋采用槽形或类似截面 应根据下列规定计算其稳定性 9.2 本节适用于不考虑屈曲后强度的钢板剪力墙 因此在剪切临界应力的计算上 y 9.2.4 σ ANSYS分析表明 f 竖向加劲肋的刚度参数 2 此时竖向加劲肋参与承受竖向荷载 3-水平加劲肋 但与ANSYS的剪切临界应力计算结果相比仍然偏大 ε 计入一部分缺陷影响放大1.5倍即η ——竖向重力荷载产生的应力设计值(N/mm 使其剪切屈曲应力得到提高 σ 99-98的公式 宜采取减少重力荷载传递至竖向加劲肋的构造措施 可考虑加劲肋与钢板剪力墙有效宽度组合截面 2-钢柱 x ) n cr ——分别为水平