它的不利影响随钢材强度的提高而减弱 0y s ——构件截面中垂直于y轴的各斜缀条毛截面面积之和(mm l y 2 7.2.6 本条增加了截面无对称轴构件弯扭屈曲换算长细比的计算公式(7.2.2-14)和不等边单角钢的简化公式(7.2.2-20) 根据我国的实践经验 两端铰支的梭形圆管或方管状截面轴心受压构件(图7.2.8)的稳定性应按本标准式(7.2.1)计算 本条对原规范第5.1.2条进行了局部修改 式中 公式为本标准式(7.2.3-1) ——整个构件对y轴的长细比 7.2.5 ＋i 因此需要按格构式计算 横隔的间距不宜大于柱截面长边尺寸的9倍且不宜大于8m 其截面分类可按有对称轴的类似截面确定 注 斜缀条与构件轴线间的夹角应为40°～70° 长细比应由式(7.2.2-1) 梭形钢管柱整体稳定性计算及设计方法主要参考清华大学的研究工作 在格构式柱和大型实腹柱中设置横隔是为了增加抗扭刚度 1 缀条柱在缀材平面内的抗剪与抗弯刚度比缀板柱好 原因是当构件进入非弹性后其弹性模量下降为E 4 2 对实轴的长细比应按本标准式(7.2.2-1)或式(7.2.2-2)计算 并且中间常连有其他构件 K 自由扭转常数(mm z 其计算长度取为 2 表7.2.1-2的截面分类 根据本标准第7.4节的规定采用(mm) 者 λ 1 因此条文明确指出这类构件无须计算弯扭屈曲 类含义为Q235钢取c类 ——分别为跨中截面圆管外径和方管边长(mm) 对格构式受压构件的分肢长细比λ 0 本条对横隔的间距作了具体规定 为角钢长肢宽度 空间多肢钢管梭形格构柱常用于轴心受压构件 b A 当λ 由于初弯曲等缺陷的影响 这些公式用于弹性构件 四肢组合构件[图7.2.3(b)] 长细比按下列公式计算 ＝0 ——截面对剪心的极回转半径(mm) y 因此换算长细比宜取值偏大一些 图7.2.6 由式(7.2.2-15)确定(N) E 式中 应采用下列换算长细比 两端嵌固且端部截面的翘曲完全受到约束者 双肢组合构件[图7.2.3(a)] 但剪切模量G并不和E同步下降 ＝y 对双角钢或双槽钢构件的填板间距作了规定 b 4 这些公式用于弹塑性范围时偏于保守 ——构件截面中各斜缀条毛截面面积之和(mm 通过理论推导与对大量的弹性屈曲有限元计算结果进行分析 ＋i 轴心受压构件的截面分类(板厚t≥40mm) 图7.2.2-1 一般不予考虑 3 i 截面单轴对称构件换算长细比的计算公式(7.2.2-4)和单 0 l 1 当为图7.2.6(c)所示的十字形截面时 max ——梭形柱节间高度(mm) 7.2.2 2 不等边角钢 7.2 取0.5l(mm) 对屈服强度达到和超过345MPa的b/h＞0.8的H型钢和等边角钢的稳定系数φ可提高一类采用 按照式(7.2.9-1)计算获得的换算长细比并采用b类截面柱子曲线确定钢管梭形格构柱整体稳定系数比较合适且偏于安全 格构式轴心受压构件的稳定性应按本标准式(7.2.1)计算 7.2.9 1 G——分别为钢材弹性模量和剪变模量(N/mm 2 ——分别为钢管梭形格构柱柱端 2 max 首先 y N y 2 缀条柱的分肢长细比λ 换算长细比的计算公式是按弹性稳定理论公式经简化而得 确定 ——分别为对称屈曲与反对称屈曲对应的截面抗剪刚度(N) 考虑了柱子初始缺陷的不利影响 注 横隔可采用水平放置的钢板且与周边缀管焊接 A 因此 仍保留原来的弹性公式 7.2.3 图7.2.3(c)的x轴和y轴应取换算长细比 轴心受压构件的稳定性计算应符合下式要求 λ l 2)当计算扭转屈曲时 1 ——弹性完善杆的弯扭屈曲临界力 b-等边角钢肢宽度 2)等边单角钢轴心受压构件当绕两主轴弯曲的计算长度相等时 3)双角钢组合T形截面构件绕对称轴的换算长细比λ 满足本条要求的构件可按实腹构件进行计算 两端铰支的三肢钢管梭形格构柱应按本标准式(7.2.1)计算整体稳定 1 的0.5倍 其楔率的变化范围在0～1.5之间 yz D i 格构式轴心受压构件的剪力V应由承受该剪力的缀材面(包括用整体板连接的面)分担 D 图7.2.2-2 Q390 λ m x 图7.2.9 x 式中 1 0 i Q420和Q460钢取a类 y ——截面剪心的坐标(mm) 钢管梭形格构柱 γ——构件楔率 截面无对称轴且剪心和形心不重合的构件 ——分别为构件对截面主轴x和y的计算长度 b 长细比应按下式计算 并不应大于λ y 证明公式(7.2.9-3)与(7.2.9-5)能够比较准确地估算钢管梭形格构柱的对称与反对称屈曲荷载 比较梭形钢管柱弹塑性计算稳定承载力与等截面柱子曲线之间的关系 无对称轴且剪心和形心不重合的截面 在受有较大水平力处和运送单元的端部应设置横隔 式(7.2.2-2)计算确定 ) N 截面为单轴对称的构件 I 1)计算绕非对称主轴的弯曲屈曲时 对虚轴[图7.2.3(a)]的x轴及图7.2.3(b) 构件截面形状保持不变的假定不一定能完全做到 6 1 可以在式(7.2.2-22)的右端乘以 Q345 受拉构件填板间的距离不应超过80i A ＜50时 0x 为相邻两缀板边缘螺栓的距离 b 轴心受压构件的稳定性计算 7.2.9 ——分别为梭形柱柱端 计算截面回转半径时的轴线示意图 缀板柱中同一截面处缀板或型钢横杆的线刚度之和不得小于柱较大分肢线刚度的6倍 ——单根分肢的截面面积(mm I s ——单个分肢的截面面积(mm w b s 双角钢组合T形截面 两端铰支且端截面可自由翘曲者 由于孔隙情况不同 1 I 并删去了原公式(5.1.2-5) t v 提出了其换算长细比的计算公式 对虚轴取换算长细比 缀板柱的分肢长细比λ η ) 0 7.2.6 cr 一般在端部用一个肢连接 的0.7倍 ——分肢对最小刚度轴1-1的长细比 可按下列简化公式确定 实腹式构件的长细比λ应根据其失稳模式 xyz 缀件面宽度较大的格构式柱宜采用缀条柱 其次 螺栓连接时 k 与缀条组合的构件类似 也可采用水平放置的钢管并使跨中截面成为稳定截面 但受压构件填板间的距离不应超过40i Q345 应按下列规定采用 η ——截面对剪心的极回转半径 * l 压力有偏心 格构式组合构件截面 式中 i为单肢截面回转半径 式中 对于受压构件是为了保证一个角钢或一个槽钢的稳定 7.2.8 表7.2.1-1 绕平行轴屈曲的单角钢压杆 使概念明确 1 取一个角钢的最小回转半径 1y b 取决于挺直钢管梭形格构柱的失稳模态与初始缺陷的分布及幅值大小 m 为相邻两缀板的净距离 绕强轴弯扭屈曲的承载力总是高于绕弱轴弯曲屈曲承载力 φ——轴心受压构件的稳定系数(取截面两主轴稳定系数中的较小者) 通过对梭形钢管柱整体弹性屈曲荷载的理论推导与数值计算结果的比对 -不等边角钢长肢宽度 式中 1 2 式中 式中 根据构件的长细比(或换算长细比) 但是格构式轴心受压构件 s0 K 受压构件的两个侧向支承点之间的填板数不应少于2个 只是表达方式上作了改变 * 非对称“S”形及反对称三种 ——整个构件对x轴的长细比 稳定系数φ应根据按下列公式计算的换算长细比λ 2 由式(7.2.2-3)确定 对缀板组合轴心受压构件 1/4跨处以及跨中截面对应的惯性矩(图7.2.9)(mm 但是用普通螺栓和填板连接的构件 其破坏时的变形模式表现为单波形 N ＝τE 用填板连接而成的双角钢或双槽钢构件 A 截面形心与剪心重合的构件 k I 而且分肢的受力也较不均匀 采用普通螺栓连接时应按格构式构件进行计算 E——材料的弹性模量(N/mm 钢材屈服强度和表7.2.1-1 在构件截面全部屈服之前可以认为G保持常量 0 ＝50 取多组算例对梭形钢管柱的稳定承载力进行研究 挺直钢管梭形格构柱的屈曲模态(最低阶)依据其几何及截面尺寸可能发生单波形的对称屈曲和反对称屈曲 按本标准附录D采用 x 剪力对弹性屈曲的影响很小 7.2.4 由下列公式确定 计算分析和试验都表明 i w 4 7.2.1 1 不必对虚轴采用换算长细比 其中A取端截面的截面面积A 四肢构件截面总的刚度比双肢的差 7.2.8 主要是为了不使分肢先于构件整体失去承载能力 对其承载力进行了大挠度弹塑性分析以及试验研究 Q390 对于受拉构件是为了保证两个角钢和两个槽钢共同工作并受力均匀 x 对实腹式构件 最后 但目前缺乏设计理论指导 I 1 N 清华大学与同济大学的理论和试验研究结果表明 当无类似截面时 梭形管状轴心受压构件 7.2.5 式中 格构式柱和大型实腹式柱 v 在梭形柱弹塑性承载力数值计算中 ) ) 7.2.4 故常用作轴心受压构件 考虑钢管梭形格构柱的整体几何初始缺陷的影响(幅值取L/750) I 除此之外 ——截面形心至剪心的距离(mm) 7.2.3 0 4 t ) 7.2.2 的要求 塔架单角钢压杆应符合本标准第7.6节的相关规定 在非弹性范围偏于安全 1 e 一般来说 a 2 由于此种构件两分肢的距离很小 ——分别为屈曲临界力 d ) 对缀条组合的轴心受压构件 都来自弹性稳定理论 双轴对称十字形截面板件宽厚比不超过15ε 但缀板柱构件简单 )和扇性惯性矩(mm ——构件计算长度(mm) ) 构件受力时呈弯曲状态 并形成梭形钢管柱的稳定承载力与换 2 轴心受压构件剪力V值可认为沿构件全长不变 可不计算扭转屈曲 i s 影响杆件的承载力 因此计算式应采用换算长细比来考虑此不利影响 ) ——分别为端截面圆管外径和方管边长(mm) 在工程上应用愈来愈多 s 其值应按下式计算 7.2 a 图7.2.3 考虑其几何初始缺陷的影响 根据我国多年的使用经验 b 可按实腹式构件进行计算 (mm) max 1)当计算弯曲屈曲时 热轧型钢的残余应力峰值和钢材强度无关 7.2.1 ——分别为构件截面对主轴x和y的回转半径(mm) b ——扭转屈曲换算长细比 l Q420和Q460钢取b类 x 2 θ——构件截面内缀条所在平面与x轴的夹角 利用大挠度弹塑性有限元数值分析方法 不等边角钢轴心受压构件的换算长细比可按下列简化公式确定(图7.2.2-2) 等边单角钢轴压构件当两端铰支且没有中间支点时 对弯扭屈曲承载力的影响较弱 故对缀材面剪力较大的格构式柱宜采用缀条柱 I ——分别为构件毛截面对剪心的极惯性矩(mm 稳定系数φ应根据下列公式计算的换算长细比λ 对弯曲屈曲临界力有较大影响 图7.2.8 ——构件截面中垂直于x轴的各斜缀条毛截面面积之和(mm A 计算绕对称主轴的弯扭屈曲时 N 轴心受压构件的稳定性计算 1 取λ 研究结果表明 w 表7.2.1-2 板件宽厚比超过本标准第7.3.1条规定的实腹式构件应按本标准式(7.3.3-1)计算轴心受压构件的稳定性 ——扭转屈曲的计算长度 2 图7.2.6(b)所示的双角钢或双槽钢截面时 单轴对称截面i s a cr 进而合理确定梭形钢管柱整体稳定承载力的设计方法 2 式(7.2.8)是基于稳定分析得出的 可不计算弯扭屈曲 z 不应大于构件两方向长细比较大值λ 2 焊接时 当为图7.2.6(a) max 仍以上述换算长细比为基本参数 0 ) 钢管梭形格构柱的跨中截面应设置横隔 式(7.2.1)改用轴心压力设计值与构件承载力之比的表达式 2 使两分肢的内力不等 7.2.7 3 λ ) 双角钢截面轴压构件抗扭刚度较强 s 4 2 连接变形达不到实腹构件的水平 v轴为角钢的弱轴 2 ——与截面惯性矩有关的计算系数 双角钢的简化公式 换算长细比应按下列公式计算 1x s 有别于截面强度的应力表达式 -不等边角钢短肢宽度 ——分别为绕x轴和y轴的弯曲屈曲临界力和扭转屈曲临界力(N) 除可考虑屈服后强度的实腹式构件外 2 其换算长细比的规定见本标准第7.6节 式中 取几何长度l 轴心受压构件的截面分类(板厚t＜40mm) N 类含义为Q235钢取b类 s 1/4跨处和跨中截面的边长(mm) 1 剪切变形较大 1 不应大于40ε 0 当绕虚轴弯曲时 N 若要提高计算精度 ——端截面回转半径(mm) 对十字形截面可近似取I b 算长细比之间的曲线关系 I 本条为新增内容 ——横缀杆和弦杆的惯性矩(mm 长细比应按下式计算确定 如不等边角钢采用等边角钢的类别 对称屈曲模态与反对称屈曲模态对应的屈曲临界力(N) 填板的刚度很大 取一个角钢或一个槽钢对与填板平行的形心轴的回转半径 1 公式(7.2.2-21) 容易造成两肢受力不等 cr 确定 缀件为缀条的三肢组合构件[图7.2.3(c)] 可取c类 )