支 铰轴支座节点(图12.6.3)中 底座和箱体均应采用铸钢加工制作 球形支座上盖板 按端面承压强度设计值进行计算时 对弧形支座n＝1 梁的支座 底板厚度应根据支座反力对底板产生的弯矩进行计算 弧形支座在目前应用比较多 l——枢轴纵向接触面长度(mm) 且不宜小于12mm 6 各项指标不易确定且随时间改变 12.6.4 12.6.3 受力复杂或大跨度结构宜采用球形支座 d——弧形表面接触点曲率半径r的2倍 盆式承载力大 应将伸出部分作为轴心受压构件来验算其强度和稳定性 t-端板厚度 12.6.3 本条为原规范第7.6.4条的修改和补充 并应设置双螺母防止松动 所以突缘支座的伸出长度不大于2倍端加劲肋厚度时 在水平力作用下 支座锚栓按构造设置时数量宜为2个～4个 但橡胶易老化 并应考虑长期使用后因橡胶老化进行更换的可能性 对工程中最常用的平板支座的设计作出了具体规定 梁的端部支承加劲肋的下端 其直径及数量应按计算确定 当两相同半径的圆柱形弧面自由接触面的中心角θ≥90°时 不能防震 图12.6.2 这种支座可承受压力 1-刨平顶紧 辊轴支座目前仍有应用 安装方便 拔力和各向剪力 但不能承受较大拔力 板式橡胶支座应满足稳定性和抗滑移要求 cc 板式承载力小 本条沿用原规范第7.6.3条 其中突缘加劲板的伸出长度不得大于其厚度的2倍 板式橡胶支座宜采取限位措施 5 应验算下部砌体或混凝土的承压强度 12.6.2 12.6 最多能降低地震力10倍以上 支座整体应采取防尘及防锈措施 并宜采取限位措施(图12.6.1) 可用端面承压的强度设计值f 其减震效果可由计算得出 座 对于受拉锚栓 座 2 应力超过屈服点时 图12.6.3 从钢材小试件的受压试验中看到 进行计算 本条沿用原规范第7.6.2条 支 其抗拔力可达20000kN 球芯 橡胶支座有板式和盆式两种 弧形支座与辊轴支座示意图 4 图12.6.1 否则 12.6.2 本条在沿用原规范第7.6.5条的基础上增加了相关具体规定 12.6.4 但压力尚能继续增加 l——弧形表面或滚轴与平板的接触长度(mm) 单向滑动或双向滑动等形式 球形支座应根据使用条件采用固定 应刨平顶紧 板式橡胶支座应采取防老化措施 12.6.5 板式橡胶支座设计应符合下列规定 12.6.1 容许位移值可达150mm 板式橡胶支座的底面面积可根据承压条件确定 试件虽明显缩短 减震支座 12.6 其圆柱形枢轴的承压应力应按下式计算 构造简单 在地震区则可采用相应的抗震 其计算方法按计算机程序进行 铰轴式支座示意图 盆式橡胶支座除压力外还可承受剪力 式中 1 n——辊轴数目 橡胶层总厚度应根据橡胶剪切变形条件确定 12.6.1 式中 万向球形钢支座和新型双曲型钢支座可分为固定支座和可移动支座 直径不宜小于20mm 12.6.5 弧形支座(图12.6.2a)和辊轴支座(图12.6.2b)的支座反力R应满足下式要求 d——枢轴直径(mm) 当高厚比不大于2时 一般不会产生明显的弯扭现象 3 梁或桁架支于砌体或混凝土上的平板支座 滑动面应采取相应的润滑措施