梁的端部支承加劲肋的下端 图12.6.2 1 其圆柱形枢轴的承压应力应按下式计算 橡胶层总厚度应根据橡胶剪切变形条件确定 12.6.2 梁或桁架支于砌体或混凝土上的平板支座 cc 12.6.5 12.6.1 5 12.6.4 各项指标不易确定且随时间改变 12.6.4 并宜采取限位措施(图12.6.1) 本条沿用原规范第7.6.2条 n——辊轴数目 应刨平顶紧 应验算下部砌体或混凝土的承压强度 直径不宜小于20mm 图12.6.3 球形支座上盖板 d——枢轴直径(mm) 板式橡胶支座宜采取限位措施 式中 受力复杂或大跨度结构宜采用球形支座 当两相同半径的圆柱形弧面自由接触面的中心角θ≥90°时 板式橡胶支座的底面面积可根据承压条件确定 支 盆式承载力大 按端面承压强度设计值进行计算时 一般不会产生明显的弯扭现象 其抗拔力可达20000kN d——弧形表面接触点曲率半径r的2倍 当高厚比不大于2时 且不宜小于12mm 梁的支座 其直径及数量应按计算确定 单向滑动或双向滑动等形式 l——弧形表面或滚轴与平板的接触长度(mm) 橡胶支座有板式和盆式两种 辊轴支座目前仍有应用 滑动面应采取相应的润滑措施 并应设置双螺母防止松动 所以突缘支座的伸出长度不大于2倍端加劲肋厚度时 12.6.3 铰轴支座节点(图12.6.3)中 2 底座和箱体均应采用铸钢加工制作 球形支座应根据使用条件采用固定 其中突缘加劲板的伸出长度不得大于其厚度的2倍 铰轴式支座示意图 从钢材小试件的受压试验中看到 6 但橡胶易老化 12.6.1 本条在沿用原规范第7.6.5条的基础上增加了相关具体规定 进行计算 座 应将伸出部分作为轴心受压构件来验算其强度和稳定性 在水平力作用下 试件虽明显缩短 安装方便 本条为原规范第7.6.4条的修改和补充 拔力和各向剪力 其计算方法按计算机程序进行 弧形支座与辊轴支座示意图 其减震效果可由计算得出 3 1-刨平顶紧 否则 12.6 对于受拉锚栓 对弧形支座n＝1 并应考虑长期使用后因橡胶老化进行更换的可能性 球芯 12.6.3 应力超过屈服点时 弧形支座(图12.6.2a)和辊轴支座(图12.6.2b)的支座反力R应满足下式要求 减震支座 最多能降低地震力10倍以上 在地震区则可采用相应的抗震 式中 容许位移值可达150mm 4 12.6.2 t-端板厚度 支 对工程中最常用的平板支座的设计作出了具体规定 底板厚度应根据支座反力对底板产生的弯矩进行计算 但不能承受较大拔力 板式橡胶支座应采取防老化措施 12.6.5 构造简单 这种支座可承受压力 板式承载力小 支座锚栓按构造设置时数量宜为2个～4个 万向球形钢支座和新型双曲型钢支座可分为固定支座和可移动支座 座 12.6 l——枢轴纵向接触面长度(mm) 板式橡胶支座设计应符合下列规定 支座整体应采取防尘及防锈措施 板式橡胶支座应满足稳定性和抗滑移要求 但压力尚能继续增加 可用端面承压的强度设计值f 弧形支座在目前应用比较多 盆式橡胶支座除压力外还可承受剪力 本条沿用原规范第7.6.3条 图12.6.1 不能防震