积累了许多经验 网壳结构的整体稳定性计算应考虑结构非线性的影响 对于抗震设防烈度在7度及以上地区 对于常压油罐 钢制单层球面网壳的油罐直径不宜大于80m 计算方法应符合本规范附录H的规定 s 2 650的规定编制 自 5 3） 钢制单层球面网壳的边环梁应满足强度与刚度要求 用应力值取1/1.6网壳所用材料标准屈服强度下限值 自支撑式拱顶 6 式中 7.5 7.5.5 取设计温度下1/1.6材料标准屈服强度下限值 网壳各元件不应发生局部失稳 在我国应用时间较长 许 如果罐顶抗外压能力超过罐壁 2） 罐壁属于薄壁圆筒 A——本规范图7.1.5所示结构的有效面积（mm 钢制单层球面网壳罐顶在外压设计荷载作用下 罐顶板的计算厚度（mm） R 7.5 直径大于50m的单层球面网壳应进行竖向及水平向抗震计算 在外荷载作用下 2 自支撑式拱顶有光球壳和带肋球壳之分 一旦罐内真空致使外压超过限度 4） 内表面不得进行焊接 θ——罐顶与罐壁连接处罐顶与水平面之间的夹角（°） 应符合下列规定 钢制单层球面网壳应采用空间梁系有限元进行计算 T——荷载组合（kPa） 从设计到施工均有较成熟的经验 7.5.4 考虑到球壳的稳定性 就可能发生断裂 应用范围较广 我国已有近千台油罐的固定顶采用了网壳结构 4 拱顶球面的曲率半径宜为0.8倍～1.2倍罐直径 罐顶与罐壁连接处的有效抗拉或抗压截面积应满足下式要求 设计计算方法见本规范附录H 支撑式拱顶顶板的最小厚度由外荷载作用下薄板的稳定性控制 ——罐顶球面的曲率半径（m） 7.5.1 式中 现行行业标准《空间网格结构技术规程》JGJ 蒙皮周边与边环梁之间 外表面应连续角焊 t [σ]——材料许用应力（MPa） 7.5.3 带肋球壳的曲率半径不宜大于40m 外荷载的最小值取2.2kPa 且罐顶板的名义厚度不应大于12mm 罐顶与罐壁连接处有效截面的大小往往由拉应力控制 应按本规范表F.O.1的e项确定 使网壳本体失效 抗外压能力较弱 1） 且油罐直径不宜大于40m 光面球壳顶板的计算厚度应按下式计算 带肋球壳适用于较大直径的拱顶 7.5.5 网壳任意部位的应力不应超过相应材料的许用应力 1 焊脚高度不应超过5mm D——油罐内径（m） rs—— 自支撑式拱顶 从边环梁网架相应失效的断面计算公式可知其安全系数在1.65左右 当外压超出边环梁的承载能力时 7.5.1～7.5.3 带肋球壳和单层球面网壳 7.5.4 设计应符合下列规定 相邻节点之间的网杆长细比不应大于150 7.5.2 参照API 自支撑式拱顶包括光面球壳 但用于油罐的单层网壳顶盖结构与建筑物上的结构有显著区别 3 网壳整体稳定的安全系数不应低于1.65 应按本规范表F.0.1的e项确定 结构内力与位移可按弹性理论进行计算 罐壁端部可能被拉裂 网壳许用挠度不应大于油罐内径的0.0025倍 近二十年来 进行荷载-位移全过程分析 多数情况下偏于安全 单层网壳上表面的蒙皮与网壳结构之间不应有任何焊接 ） 钢制单层球面网壳应采用刚接节点 有利于我们借鉴 带肋球壳的曲率半径不宜大于40m 7总结了建筑行业在空间网格结构方面的成功经验 并应与网壳结构一起进行整体计算 T——荷载组合（kPa） 且油罐直径不宜大于40m