对于拱顶油罐 即 v S D——油罐内径（m） 当 i 1 D.4 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 DS s s 举升力应按表11.2.3规定确定 D.4.1 ＝0.5时 根号内前—项中的W ＝1.2 ——设计液位高度（m） X r s ——参与耦联振动储液的有效重量（N） 按API i ＝0.4时 1 i μ＝0.71 S ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） X ＝1.184 R μ＝0.91 t ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H D v A 锚固判别应符合下列规定 W 1 v 时 w 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 mg和W 所以W ＝0.75 1 S M S s 式中 D——油罐内径（m） i DS ——脉冲地震力折减系数 ＝F ＝ D.4 不产生举升力 可无需锚固 相当于M F S ——固定顶油罐的罐顶总重（N） 当 DS w 按AP1 ＝1.0 i p a ＝0.5 650附录E 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 ） ——按API C z A mg M 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ W ）＋W b z ＜201H 其根号下后一 大 s rw ＝1.083 ＝1.4 i 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 随 i W S c ＝1.2时 F X 650附录E.4.5规定 ＝ z ＝0.5时 S a S X 按API 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 650附录E中的M A ＝0.9（S S ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） 0.14S ＝1.3时 v 又远小于W S i 当 X z 在式（35）中为 J＝ 1 可无需锚固 t ＝0.4）时 A 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 D.4.2 W 当 即按式（36）计算的地震弯矩 650附录E表E-4 即Q ＝3.5 C 应按本规范第D.4.2条的规定选取 ＝0.314 ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 ＝ ƒ＝ 按D类地区考虑 ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 s H 当 （1） 查API w 对于式（36） ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） 式中 0 对于浮顶油罐 按API ＝0.45（S （2） ＜1.33时 （1-0.4A i ＝ X ——设计对流反应谱加速度系数 μ＝0.77 在式（35）中 提供的地震弯矩 μ＝0.70 t 在式（36）中为A 当α 650附录E p ≥1.33时 t 的计算值远小于A αmg mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg p W 美国以外地区取Q＝1.0 a API ＝0.3时 p 在式（36）中 1 ＝1.0时 ƒ＝ X H S （W 应进行锚固 650附录E规定 i 但API X W 罐壁受拉侧已开始提离 i ＝F ＝0.257 ƒ A 设计基本地震加速度（S S ＝1.1 i s Q 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg ＝0.9 X 锚固系数的确定 Y A 相当于C i S ＝0.375H A 按API 增 基本上采用API R p ）＝0.4时 ＝1.059 W ＝0.8时 X p 1 max DS 并不等于M i ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） 650附录表E-1 ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 ＝1.1C ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H m为产生水平地震力储液的等 ＜1.33时 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 w r L 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ 且不应小于0.45m b C D.4.4 ＝0.3 十W max X 且小于或等于1.54时 2 F eL ≥1.33时 S i ＝0.3）时 α ＝C t c W 2 ≥1.33时 i α F W 当J小于或等于0.785时 （4） 当α ＝0.2）时 离反抗力（MN/m） r w R ＝0.2时 ƒ＝ ——罐壁与罐顶总重量（MN） 650附录E.4.4 t max ＝1.157 b 为等效采用 z μ＝ ＝1.0时 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） 0.4A S 水平地震力的主体 s S 650附录E C ＝ i 按API i S 力臂值为0.45H W ＝0.9时 ＝1.05 ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） ＋W z s ＝0.14S M ＝ ＝1×1.4×0.5＝0.7 ——场地系数 X 所以 当J大于0.785 锚固系数应按下列公式计算 ＝0.675（S 前面已分析过 锚固 而W L ρ——储液相对密度 a i 式中 中的 650附录E s rw 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 由此 ）＝0.3时 i ＝0.2 a ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 当场地不确定时 当 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ 效质量 ＝1.20 垂直地震加速度A M 在式（35）中 ＜1.33时 0.4g有相同的含义 μ＝0.78 D.4.1 a ＝0.7时 ）＝0.2时 ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H i ° ＝0.2 ƒ＝ eL S S ）的计算值比D 当 ＝0.375H 3 ＝ ）H p i ＝ 当 按本规范 z αmg和A X 一般情况下都小于1.0 ——罐底边缘板的有效厚度（mm） X i 由于A 当 式表达形式上进行了修改 X DS S 对于拱顶油罐 D.4.2 ——厚度为t W X i 应使F D.4.3 i a 但在数值上 i ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H wi ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H i 当 ＝0.056S 当 项提供的地震弯矩 对于浮顶油罐 ＝1×1.2×0.75＝0.9 ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） p ＝ 1 当 ＝0.75时 W 弯矩相应增大 S F i α r 近似等于W 1 对于拱顶油罐 ＝1.107 ＝1.1时 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 ＝1.0时 锚固 ＝1.032 X 减小而增大 i mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg DS 所以锚固系数J t 不会超过A 650附录E的规定 μ——弯矩调整系数 i p 当 X ——罐壁总重（N） DS （1-0.4A ƒ＝ Q——调节系数 ＝1.133 α ƒ X M ＝1.2 中的X 本规范地震弯矩表达式为 s 1 当 X M ＝2.5S [W 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ 式中 L S μ＝0.90 ρ一——储液相对密度 2 设计基本地震加速度（S 抗力（MN/m） ——罐底边缘板的有效厚度（mm） ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H M API ＝ a 0 ＝ ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g c wi ＝1.008 s 在公 DS 设计基本地震加速度（S 当 p p 650附录E ＝（0.5-0.094 R ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H s 0.3g αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg ＝0.6时 N t ＝1×1.1×1.0＝1.1 ƒ＝ 按API i c 可近 并不相等 1 ≥1.33时 当J大于1.54时 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ ——设计脉冲反应谱加速度系数 p 当 ]的计算值略大 ＝0.4× i s m 有相同的含义和相同的确定方法 L Dρ A ——设计液位高度（m） ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H 似认为相等 i i i ＝0.75时 （3） s p 对于浮顶油罐 mg ——储液晃动部分的有效重量（N） α F