X i 当 ——参与耦联振动储液的有效重量（N） ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） X r Dρ 0.4A DS ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H （2） A s ＝1.1C ＝0.4）时 所以锚固系数J 0 ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 μ＝ W 即 max b z ＝0.45（S 按API 应使F 前面已分析过 t Q——调节系数 C X ＝0.2时 按API a （4） z ）＝0.2时 S ＝1.157 水平地震力的主体 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 ƒ＝ μ＝0.91 可近 ƒ＝ （1-0.4A a X W ）＋W ＜201H ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H 按API v ＝0.4× v ρ——储液相对密度 对于式（36） 不产生举升力 按API ——脉冲地震力折减系数 ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H R D.4.4 s 1 W c ＝1×1.1×1.0＝1.1 w 在式（36）中为A 效质量 不会超过A i t i ＝1.083 对于浮顶油罐 w ＝1.2时 ≥1.33时 当J大于1.54时 p 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ Q 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） W 式中 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 i ＝0.14S ＝0.5 ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） p ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ ＝1.20 i 当α mg和W ——固定顶油罐的罐顶总重（N） 抗力（MN/m） αmg和A A M i 按本规范 ≥1.33时 3 W ——设计对流反应谱加速度系数 S ＝1.0时 M A 而W ＝0.375H ＝ 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 s D.4.3 ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） 当 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 ≥1.33时 S α ——厚度为t ＝1.107 ——罐底边缘板的有效厚度（mm） ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ 在式（35）中 ——按API 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 近似等于W 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 S ）＝0.3时 2 s W M X F p H max ＝1×1.4×0.5＝0.7 当场地不确定时 D.4.2 锚固系数应按下列公式计算 ρ一——储液相对密度 ＝1.4 且不应小于0.45m 设计基本地震加速度（S ＝1.2 p 650附录表E-1 当α 按API 美国以外地区取Q＝1.0 S F 相当于C M X 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ s ＝1.1 减小而增大 t F 应进行锚固 S i R （1-0.4A 1 M 1 当 并不等于M 式中 S 650附录E S w ——设计液位高度（m） z i W 在式（35）中为 ＋W v ＜1.33时 按D类地区考虑 C 可无需锚固 α ＝1.133 ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 离反抗力（MN/m） C 650附录E ）＝0.4时 ＝1.184 i μ＝0.78 ƒ 即Q C X i ＝0.8时 S ——场地系数 项提供的地震弯矩 所以W ＝0.2 R 在式（36）中 ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H 提供的地震弯矩 i 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 S D.4 DS ＝0.675（S ＝0.056S i S αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg i 1 S p ＝ t a （1） s 650附录E规定 D.4 DS b eL 0.4g有相同的含义 当 F F 基本上采用API W 中的X ＝0.3时 当 随 i p ＝1.032 ＝0.75时 N ） mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg 当 设计基本地震加速度（S ＝3.5 S b X J＝ t 为等效采用 D.4.1 在式（35）中 ——储液晃动部分的有效重量（N） ＝1×1.2×0.75＝0.9 D——油罐内径（m） 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg ＝2.5S ＝0.5时 锚固 i 并不相等 μ＝0.71 W 650附录E.4.4 z s s 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 ＝ 似认为相等 ——设计脉冲反应谱加速度系数 ＝1.2 ＝0.6时 ＝1.1时 罐壁受拉侧已开始提离 ＝0.7时 ＝ X ƒ＝ i 由于A s S X mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg ＝0.3）时 当J大于0.785 R ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） i α 650附录E表E-4 时 对于浮顶油罐 当 mg X 当 L ＝ F 0 1 DS 应按本规范第D.4.2条的规定选取 i X α ＝0.257 ——设计液位高度（m） wi 对于拱顶油罐 ＝0.75 2 ƒ＝ max 根号内前—项中的W w z 1 A rw s i Y X ＝0.4时 S 0.3g ＝F S API D.4.1 ＝ 当 ＝（0.5-0.094 X 1 a 当J小于或等于0.785时 ＝0.9 ）的计算值比D ＝1.0时 z 当 eL S ＜1.33时 当 ＝C D i ）H ＝ 相当于M 1 s DS 且小于或等于1.54时 i 举升力应按表11.2.3规定确定 A ＝0.9（S 力臂值为0.45H wi 中的 对于浮顶油罐 c ＝1.3时 L ƒ＝ i 式中 垂直地震加速度A α z 650附录E中的M p r ＝0.2 当 i i X s 弯矩相应增大 650附录E的规定 X a 1 锚固 ＝F L r 增 W ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） S μ＝0.70 p 当 当 t ＝1.0时 ƒ＝ i s s D——油罐内径（m） 大 X X W c ＝1.05 [W s ＝0.5时 锚固判别应符合下列规定 的计算值远小于A DS i ——罐壁与罐顶总重量（MN） S A p ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 H X p ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 i S 650附录E A D.4.2 对于拱顶油罐 ≥1.33时 i i 650附录E.4.5规定 式表达形式上进行了修改 1 S ƒ ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H ＝0.2）时 式中 μ＝0.77 当 i i S p μ——弯矩调整系数 2 即按式（36）计算的地震弯矩 L c i i 按AP1 本规范地震弯矩表达式为 对于拱顶油罐 其根号下后一 m为产生水平地震力储液的等 A μ＝0.90 rw ＝ ——罐壁总重（N） m W ＝ 但在数值上 0.14S （3） r 设计基本地震加速度（S 由此 ＝0.75时 当 但API 在公 ° mg 一般情况下都小于1.0 ＝ a M ＝0.375H ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H t X 又远小于W ]的计算值略大 i ＝ a ＝0.314 所以 DS αmg w ＝0.3 ＝1.059 p M （W ＝1.008 十W ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H ＝0.9时 ＝1.0 1 查API p 锚固系数的确定 按API ——罐底边缘板的有效厚度（mm） API 650附录E i t v 650附录E 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 ＜1.33时 DS 有相同的含义和相同的确定方法 a 可无需锚固