＝0.2 应按本规范第D.4.2条的规定选取 ——设计液位高度（m） 增 S t D.4.1 ρ一——储液相对密度 ＝0.4时 ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H s S ＝0.3 i X 中的 在式（36）中 R ＝1.1C ——罐底边缘板的有效厚度（mm） 式中 650附录E.4.5规定 ＝1.083 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） A X ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H S z ＝0.5时 ＝1.2时 X ƒ＝ 有相同的含义和相同的确定方法 ＜1.33时 相当于M b t z M 前面已分析过 当 当 ＝1.20 DS S m为产生水平地震力储液的等 N S D.4.2 650附录E w ＝0.056S ＝0.314 αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg S i ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 A ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H s ——罐底边缘板的有效厚度（mm） 当J小于或等于0.785时 当 i 基本上采用API D.4.2 650附录E ——罐壁与罐顶总重量（MN） Dρ ——按API v 举升力应按表11.2.3规定确定 s ） W A 650附录E规定 X ＝0.14S t 抗力（MN/m） [W ＝1.2 s 的计算值远小于A v （3） i ＝0.9（S （1-0.4A t F 按API c mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg 式中 按AP1 X H ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） ƒ＝ α 650附录E表E-4 a wi r 当 ＝（0.5-0.094 mg M DS i A ρ——储液相对密度 rw 1 ° 应使F 锚固 效质量 可无需锚固 即按式（36）计算的地震弯矩 X μ＝0.91 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ （1-0.4A rw 1 式中 S 当 p S R ＝1.1 式中 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 Q——调节系数 1 i ＝0.9 C F 锚固系数的确定 S 按D类地区考虑 i ——场地系数 所以W API DS ——设计脉冲反应谱加速度系数 按API eL 当α p 按API 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ ＝0.2时 mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg ＝ 按API p a ＝1.059 相当于C 但API b ＝ max ＜201H ƒ C ）＝0.2时 t 提供的地震弯矩 当 本规范地震弯矩表达式为 3 设计基本地震加速度（S s D.4 i s 当 ＝0.4× X i 650附录E中的M ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） i 1 i ——储液晃动部分的有效重量（N） W 当α ＝0.375H R 1 S ≥1.33时 即Q W a ＝ r α μ＝0.71 F 式表达形式上进行了修改 减小而增大 且不应小于0.45m i DS ＝1×1.4×0.5＝0.7 大 Y ——参与耦联振动储液的有效重量（N） ＝1.107 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 S 力臂值为0.45H p W W 当J大于0.785 A M ）H t mg i C 当 S 当 ＝0.675（S 离反抗力（MN/m） ＝1.0时 D——油罐内径（m） 应进行锚固 又远小于W a mg和W （1） ＝0.75时 D.4.4 z ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 ——设计液位高度（m） 650附录E 而W （2） S α W 即 X 0.14S 所以锚固系数J ＝1.05 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 r 按API 对于浮顶油罐 p 650附录E s max 且小于或等于1.54时 i wi X ——罐壁总重（N） 按API 其根号下后一 b ＝0.75 ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ 当 w 0 设计基本地震加速度（S 锚固判别应符合下列规定 S ＝1.3时 L S 由此 ）＝0.3时 ＝0.2 p ＝1.157 并不等于M μ＝0.90 W ＝1.184 i S 查API a ＜1.33时 ＝2.5S ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H z μ——弯矩调整系数 p 在式（36）中为A i 根号内前—项中的W ＝0.45（S i p α i 在式（35）中 t ＝ ƒ＝ A ＝1×1.1×1.0＝1.1 i ＝0.7时 α 锚固 当 ＝0.8时 ≥1.33时 ＝0.3）时 随 在式（35）中 i i 650附录表E-1 对于拱顶油罐 在公 s ——固定顶油罐的罐顶总重（N） API ＝ A W 垂直地震加速度A z i 0 ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 m ＝F ＝1.008 X 当 ＝ M 2 ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H i a F ＝0.375H ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） v 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 μ＝0.77 锚固系数应按下列公式计算 ＝ 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 当 ƒ＝ D——油罐内径（m） ＝0.257 D R 当场地不确定时 p 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 1 当 i 罐壁受拉侧已开始提离 当 a 对于浮顶油罐 ＝1.4 1 ]的计算值略大 ＝0.9时 但在数值上 L ＝1.0时 当J大于1.54时 W X X ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H 当 H ）＝0.4时 i eL ＝1×1.2×0.75＝0.9 1 0.4A X ＝C s ƒ 1 ＝1.032 t 可无需锚固 ＝3.5 c ≥1.33时 ＝0.4）时 A μ＝0.78 ＝0.2）时 按本规范 ƒ＝ ＝ 650附录E.4.4 c X X S L 设计基本地震加速度（S i X ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） max ＝F 时 对于浮顶油罐 L ——厚度为t X S F X ＝1.0 ——设计对流反应谱加速度系数 2 Q D.4.3 ＝ D.4.1 s 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 0.3g p 中的X S ＝0.6时 μ＝ M X αmg 为等效采用 弯矩相应增大 i s μ＝0.70 ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 ＝ i i i 650附录E 2 z 项提供的地震弯矩 650附录E的规定 ）的计算值比D （4） i M DS （W p ≥1.33时 并不相等 ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） DS S ƒ＝ ＝1.1时 ＝1.2 v 美国以外地区取Q＝1.0 F ＝1.0时 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ ＜1.33时 对于拱顶油罐 W 一般情况下都小于1.0 M ——脉冲地震力折减系数 i 对于拱顶油罐 DS 可近 s 十W ＝ p 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 对于式（36） ＝1.133 c i ＝0.5时 ＋W 1 w 所以 ＝0.3时 a DS S ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H C z p 0.4g有相同的含义 ＝0.75时 ＝0.5 ）＋W D.4 不产生举升力 水平地震力的主体 不会超过A s W w X 在式（35）中为 i 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg 似认为相等 J＝ 由于A αmg和A S r i w 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ s 近似等于W 1 W s