s α 即Q ＝0.675（S ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） eL i R c L 在式（35）中为 ＝1.2 其根号下后一 ＝0.45（S 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） 近似等于W 锚固判别应符合下列规定 1 M S 1 按D类地区考虑 应按本规范第D.4.2条的规定选取 t X ＝0.2 ＝0.4时 2 中的X 按AP1 v 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 D 效质量 i ƒ ≥1.33时 s 又远小于W ＝ 650附录E中的M R 力臂值为0.45H 当 ＝ i ＝1.184 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 ＝0.6时 2 ） W t wi p μ＝0.71 ＝0.4）时 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ N i 式中 可无需锚固 J＝ αmg 对于浮顶油罐 ）＝0.2时 DS ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H ）H i ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） 罐壁受拉侧已开始提离 S S 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 v i ＝ ＝1.2时 A ＝1.05 W 锚固 当 S a 即 式表达形式上进行了修改 t X C ＝1.008 H API ＝0.75时 1 ƒ＝ ＝1.2 wi 650附录E表E-4 按API i 所以 s i c 3 水平地震力的主体 ＝0.2 i 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 Y p 前面已分析过 当 X c DS 时 W 当 查API 大 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 w s Dρ ＜1.33时 ƒ＝ i 式中 ＝F ƒ＝ ＝1.0时 a 1 i D.4.2 S API 650附录E的规定 十W ——罐底边缘板的有效厚度（mm） r ——设计液位高度（m） ƒ i 应进行锚固 S 当 i 的计算值远小于A ——场地系数 ＝0.8时 μ——弯矩调整系数 i ＝ 离反抗力（MN/m） 在式（36）中为A r 当 A ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ A 但API αmg和A mg 650附录表E-1 并不相等 当J大于1.54时 ≥1.33时 S DS a p max ƒ＝ 减小而增大 μ＝ 1 D.4 且小于或等于1.54时 M L 按API αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg α ——固定顶油罐的罐顶总重（N） W z s 一般情况下都小于1.0 w μ＝0.90 A w F W 所以锚固系数J 设计基本地震加速度（S 0 并不等于M A ＝（0.5-0.094 ——罐壁总重（N） 且不应小于0.45m ——设计脉冲反应谱加速度系数 650附录E L 按API ＝3.5 X 当 [W 锚固系数应按下列公式计算 当 i ＝0.9时 当场地不确定时 rw r ＝1.4 ＝0.5时 式中 ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H 1 650附录E规定 对于拱顶油罐 ＝1.0时 i W X 650附录E.4.5规定 相当于C 抗力（MN/m） F p 弯矩相应增大 p S 根号内前—项中的W 而W 当 按API ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） max 1 ＝1.157 ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） 对于拱顶油罐 ＝ i i s 当J小于或等于0.785时 t X 在式（35）中 ＝1.20 S μ＝0.78 锚固 提供的地震弯矩 α （4） ƒ＝ 按本规范 在式（36）中 Q——调节系数 p ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） b （3） i i i 当α 650附录E 增 基本上采用API s i ＝C s ）的计算值比D 650附录E i ＜1.33时 c ＝0.5时 ＝0.14S ＝1.1 ＝1.0时 式中 ——罐底边缘板的有效厚度（mm） mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg w 在公 D.4 ° p ＝0.4× ＝0.75 （W X S DS v 可近 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg F D.4.2 mg 1 ＝1.1C ＝F 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg 项提供的地震弯矩 ＝ a μ＝0.70 ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H 相当于M b ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H 设计基本地震加速度（S t ——设计对流反应谱加速度系数 i μ＝0.77 举升力应按表11.2.3规定确定 ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H X t 但在数值上 C i X i s 在式（35）中 F 不会超过A s ＝0.2时 ＝2.5S Q 1 垂直地震加速度A 似认为相等 ＝0.75时 ——设计液位高度（m） 1 ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H s ＝1.3时 ＝ 按API （1-0.4A ＝1×1.2×0.75＝0.9 ＝0.3时 随 ƒ＝ 当 ——罐壁与罐顶总重量（MN） ＝ ＝1.083 t 0.14S s 0.4A ρ——储液相对密度 i ＝0.257 S ＝ i S 当 ——按API α ＋W i s ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 i F S s ＝0.9 A X z 当α ＝1.133 当J大于0.785 由于A （1） 1 ＝0.314 ≥1.33时 ＝1.107 max DS R ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） ——厚度为t 按API M i 0.4g有相同的含义 当 ≥1.33时 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ z i 650附录E A a W i R D——油罐内径（m） 中的 S 应使F S A 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ 由此 b 即按式（36）计算的地震弯矩 z v p p X ＝0.9（S ＝1.032 z C ＝0.5 D.4.3 S ＝ ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 X 美国以外地区取Q＝1.0 ）＝0.4时 2 ＝0.056S W 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 ）＝0.3时 当 ＝0.375H X （2） z 对于拱顶油罐 0 s a 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 p ＝0.7时 M ＜1.33时 m ——参与耦联振动储液的有效重量（N） 本规范地震弯矩表达式为 W 当 （1-0.4A W 对于浮顶油罐 S 设计基本地震加速度（S 对于浮顶油罐 ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H ＝1.059 p S a X X 锚固系数的确定 mg和W 当 ]的计算值略大 S r i L α ＜201H ＝0.2）时 ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g M S ＝1.0 M z S F ＝1×1.4×0.5＝0.7 a C S i m为产生水平地震力储液的等 ）＋W 对于式（36） 0.3g DS 当 p μ＝0.91 D.4.1 X p X M 不产生举升力 eL ＝1.1时 ＝1×1.1×1.0＝1.1 D.4.4 D——油罐内径（m） ＝0.3 ＝ W X D.4.1 t 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 DS DS 所以W 为等效采用 650附录E.4.4 可无需锚固 X ρ一——储液相对密度 w W X 有相同的含义和相同的确定方法 ——脉冲地震力折减系数 ＝0.375H rw 650附录E ——储液晃动部分的有效重量（N） ＝0.3）时 H