当 ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H 可无需锚固 ＝1.2时 十W X s 650附录E R i m为产生水平地震力储液的等 i t 当 DS X X 0.3g p ＝0.2 D ƒ＝ p （3） r c ＜1.33时 v i m i ＝3.5 当 R c p S DS 650附录E 在式（36）中为A 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ a eL S 由此 s w ]的计算值略大 当 1 L i S X ＝1×1.2×0.75＝0.9 αmg D.4.2 按API 当J小于或等于0.785时 所以锚固系数J W 一般情况下都小于1.0 X 抗力（MN/m） ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H 并不相等 i 当α i 当 前面已分析过 式中 s μ＝ a max 650附录E.4.4 X i i R i ——罐底边缘板的有效厚度（mm） 对于式（36） 由于A i 式中 μ＝0.77 锚固判别应符合下列规定 罐壁受拉侧已开始提离 ƒ s μ＝0.90 i ＝（0.5-0.094 ＝0.3 650附录E表E-4 S L α ＋W ＜201H Y D.4.4 ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H [W mg μ——弯矩调整系数 ＝1.059 锚固系数的确定 S M 0.4g有相同的含义 近似等于W wi 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 ≥1.33时 Q i 2 i 为等效采用 即 ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） W z 且不应小于0.45m r ）的计算值比D X Dρ v ＝0.675（S p ƒ＝ 1 c ）＝0.3时 ＝1×1.4×0.5＝0.7 按API DS ＝2.5S Q——调节系数 ≥1.33时 ƒ＝ a 按本规范 设计基本地震加速度（S 650附录E的规定 W S 2 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 美国以外地区取Q＝1.0 不产生举升力 API 并不等于M 的计算值远小于A 按API ＝0.75 ＝1.032 ° 相当于C 中的X ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） 当 ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H t z 且小于或等于1.54时 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg S ＝ 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ 在式（35）中为 API 在式（35）中 S ƒ＝ ＝0.75时 ＝0.314 mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg ＝0.9时 ＝0.375H α b i ——设计液位高度（m） p ＝0.9（S X 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 X p DS （1-0.4A ＝ 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ b ——储液晃动部分的有效重量（N） ＝ W ——参与耦联振动储液的有效重量（N） s 其根号下后一 S X ＝ ＝0.5时 ＝1.1 w A ＝1.20 ρ——储液相对密度 ＝1.0 对于浮顶油罐 a D.4.1 应使F 效质量 ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 而W X i 所以 W ＝0.5 ＝0.75时 当α i α z 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 p F 在公 650附录E s 当场地不确定时 ）H i 相当于M 时 αmg和A s 当 s ≥1.33时 ƒ 本规范地震弯矩表达式为 对于浮顶油罐 但API ——按API ——脉冲地震力折减系数 所以W （1） ＝1.0时 1 mg和W 式中 按API mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg rw 设计基本地震加速度（S 但在数值上 0 ＝0.9 （1-0.4A 按D类地区考虑 s 当 X 锚固系数应按下列公式计算 ＝0.2）时 rw ≥1.33时 s X ）＋W ＝1.2 ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） ＝ S 力臂值为0.45H 1 F 1 i X 可近 z 基本上采用API 大 W J＝ 应进行锚固 DS 按API s 650附录E μ＝0.91 不会超过A i 在式（35）中 ＝1.2 S i H ） ＝1.107 ）＝0.2时 D——油罐内径（m） S A H ＝ ＝1.1C z ——固定顶油罐的罐顶总重（N） t i αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg 1 r 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 ＝0.6时 随 ＝0.3）时 r 1 α mg 设计基本地震加速度（S （W wi t 应按本规范第D.4.2条的规定选取 i v ——场地系数 当J大于0.785 w p X ＝0.5时 μ＝0.71 ＝F M 根号内前—项中的W 对于拱顶油罐 即按式（36）计算的地震弯矩 ＝0.056S 当 S ＝0.4）时 ρ一——储液相对密度 ＝1.184 s C b i A ＝ R ＝0.375H ——罐底边缘板的有效厚度（mm） 式中 式表达形式上进行了修改 max DS X ＝1.157 可无需锚固 W ——罐壁与罐顶总重量（MN） ＜1.33时 W 查API 当 ＝0.45（S p （2） 举升力应按表11.2.3规定确定 i 当 按API 当 ＝C 提供的地震弯矩 ＝ 又远小于W S ＝1.008 ＝ ＝1.0时 650附录表E-1 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 ——厚度为t ＝0.3时 p S 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 A c 即Q 当 ＜1.33时 A ——设计对流反应谱加速度系数 ＝0.2时 ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g 锚固 A X t L i μ＝0.70 对于拱顶油罐 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ A 3 ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H max 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 a i ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H S 似认为相等 M a S i 对于拱顶油罐 μ＝0.78 ＝0.14S W 1 X N 2 ＝1.0时 DS M ＝1.3时 C 对于浮顶油罐 ＝F 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） w DS 1 弯矩相应增大 ƒ＝ 项提供的地震弯矩 ＝1.1时 D.4.2 0 F 0.14S 有相同的含义和相同的确定方法 ＝0.2 X s C 在式（36）中 i i ＝0.8时 减小而增大 垂直地震加速度A s z D.4.1 ——设计脉冲反应谱加速度系数 按AP1 1 a ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） w i v 650附录E中的M ＝1×1.1×1.0＝1.1 D.4 M a p 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ ƒ＝ （4） ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H M 中的 ＝1.083 C ＝1.133 650附录E规定 X p ——罐壁总重（N） ＝0.4× ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） 增 i D——油罐内径（m） D.4.3 当 ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） ＝0.4时 ＝0.7时 F ）＝0.4时 F S 水平地震力的主体 650附录E.4.5规定 ＝1.05 eL s M α 当J大于1.54时 F A 锚固 W 0.4A ＝ ＝0.257 650附录E ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 S W i ＝1.4 当 D.4 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 当 S i p ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 i t z t S ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H ＝ S ——设计液位高度（m） 离反抗力（MN/m） L 1 W t