由此 ＝0.056S ＝0.375H 水平地震力的主体 本规范地震弯矩表达式为 v ＝1.0时 ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） 当 ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 ＝0.75时 锚固系数应按下列公式计算 1 i S a 即 α 美国以外地区取Q＝1.0 对于拱顶油罐 ——罐底边缘板的有效厚度（mm） W ——设计对流反应谱加速度系数 650附录E a w 当 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg ——罐底边缘板的有效厚度（mm） α 1 s W ＝2.5S mg （1-0.4A 0.4A ）＝0.3时 i v 所以W 当J大于1.54时 μ＝0.78 ＋W ＝1.157 W 且小于或等于1.54时 ＝ 2 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 i DS DS X mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg ＝0.375H ＝1×1.4×0.5＝0.7 ＝0.3）时 t X D——油罐内径（m） ）＋W Q 当 0 ＝1.3时 所以锚固系数J DS 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ ＝1×1.1×1.0＝1.1 w L X S i t M ≥1.33时 650附录E.4.5规定 F r α 对于式（36） 650附录E规定 X 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 p z 式中 又远小于W DS ＝0.5时 ＝1.2 ρ一——储液相对密度 w ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H 所以 但在数值上 i ƒ＝ i R 并不相等 S ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 ＝0.4× 当α r ）＝0.2时 1 大 c X mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg 按API 中的X t D s αmg s αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg 650附录E.4.4 z S ＝F 有相同的含义和相同的确定方法 p A A p C W Q——调节系数 ρ——储液相对密度 当 举升力应按表11.2.3规定确定 m ——固定顶油罐的罐顶总重（N） i M i c 其根号下后一 当场地不确定时 抗力（MN/m） eL 不会超过A 锚固 X p s i S D.4.2 ＝0.45（S W M ＝0.4时 t i s ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g ＝0.3时 ——罐壁总重（N） A μ＝ S ＝（0.5-0.094 X ＝ z D.4.1 1 S Y 在公 X b 前面已分析过 式中 c 1 1 当J大于0.785 A 对于浮顶油罐 应按本规范第D.4.2条的规定选取 i ＝ 当 垂直地震加速度A 2 （1） p a 可无需锚固 ）H S A s z 0.14S i rw p eL ＝0.675（S 对于拱顶油罐 应进行锚固 ƒ＝ D.4 μ＝0.70 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 i ）的计算值比D w ＝ 锚固判别应符合下列规定 i ）＝0.4时 ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） X a 对于浮顶油罐 ＝1.008 i 按API ＝1.1 ——厚度为t s z max ＝0.7时 当 ＝1.0时 i ——按API C C L 应使F i ＝1.059 A 的计算值远小于A 650附录E中的M s i ＝0.9（S ＝ 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ S p ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H 650附录E的规定 [W ＝1.05 在式（35）中 ＝0.5时 ＝ 650附录E表E-4 z ＜1.33时 p 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ 0 W ——参与耦联振动储液的有效重量（N） ƒ 为等效采用 ——脉冲地震力折减系数 p ＝1.133 ——设计液位高度（m） ＝0.6时 v ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） ＝ 0.3g 当 当 可无需锚固 F Dρ 锚固系数的确定 a a ＝1.0时 D.4.3 rw F ——罐壁与罐顶总重量（MN） F R i A 弯矩相应增大 按API 减小而增大 且不应小于0.45m S ＝0.8时 i W J＝ X （4） API 当J小于或等于0.785时 即按式（36）计算的地震弯矩 650附录E 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 i ＝ 按API 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 在式（35）中 W 当 t ＝0.9 对于浮顶油罐 i ° ＝1.1时 S X b X s 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 按API S 当 i ƒ＝ 当 ——设计脉冲反应谱加速度系数 中的 m为产生水平地震力储液的等 ＝1.1C D——油罐内径（m） 提供的地震弯矩 S 力臂值为0.45H 当 1 ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H M X 一般情况下都小于1.0 r 当 s p ƒ＝ i （W ≥1.33时 ＝1.2 在式（35）中为 X μ——弯矩调整系数 1 i μ＝0.90 ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） 当 mg ≥1.33时 μ＝0.91 650附录表E-1 ＝1.083 X ＝1.184 mg和W αmg和A D.4.2 ＜1.33时 相当于M a 增 ƒ＝ ） a ＝3.5 W S ＝1.107 b ＝1.0 而W ＝0.75时 ＝0.3 不产生举升力 p 1 i w s 在式（36）中为A s W i S （2） 离反抗力（MN/m） ＝0.2）时 可近 max C 基本上采用API α 1 s ＜201H i 但API 650附录E S M ＝ 设计基本地震加速度（S ＝C 当α D.4.1 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 W DS X ＜1.33时 按API 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ c 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 S W z r i 0.4g有相同的含义 ƒ 650附录E ＝0.75 项提供的地震弯矩 N ]的计算值略大 s S ＝0.314 ＝1×1.2×0.75＝0.9 ＝1.4 R wi ——场地系数 ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H ƒ＝ M 效质量 S ＝0.2 R 随 ＝1.032 S 按本规范 十W ＝F p t DS L ＝ D.4.4 （3） t s 由于A ＝0.5 A α 查API ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 罐壁受拉侧已开始提离 锚固 根号内前—项中的W ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 ＝0.2 API i t DS 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ ＝1.2时 X 650附录E （1-0.4A μ＝0.71 ——储液晃动部分的有效重量（N） ≥1.33时 按D类地区考虑 max 相当于C 式中 ＝0.2时 i ＝0.257 wi X 近似等于W D.4 ＝0.4）时 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） 式表达形式上进行了修改 p 当 2 即Q 对于拱顶油罐 1 ——设计液位高度（m） DS 当 i ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H ＝ L ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） H ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H F μ＝0.77 X H 设计基本地震加速度（S S i 3 似认为相等 F 设计基本地震加速度（S v 按AP1 时 式中 并不等于M i ＝0.14S M S i ＝1.20 X 在式（36）中 ＝0.9时