i S 对于拱顶油罐 按API R ——储液晃动部分的有效重量（N） s D——油罐内径（m） ＝0.75 1 S ＝ （2） ＝0.2时 s ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 650附录E中的M 锚固 ＜201H μ＝0.77 近似等于W 650附录表E-1 t m F i 提供的地震弯矩 p ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H 在式（35）中为 API ＝ a 650附录E表E-4 i A 2 ＝C ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H 当J大于0.785 X ＝1.1C ＝0.8时 设计基本地震加速度（S α p W i 式表达形式上进行了修改 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 ＝1.2 i 水平地震力的主体 ）＋W ＝1×1.1×1.0＝1.1 A M ＝1.3时 X C ρ——储液相对密度 ＝1.032 ——罐壁总重（N） 对于浮顶油罐 大 对于拱顶油罐 i 增 （4） 而W ＝1.2 D.4.1 （3） ——罐壁与罐顶总重量（MN） Q——调节系数 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ 当 并不等于M a w S W ＋W 650附录E.4.4 ＝（0.5-0.094 ＝1.0 ＝0.45（S 即Q 效质量 s 美国以外地区取Q＝1.0 s S F 当 a r 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ 按D类地区考虑 z 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg L ——设计对流反应谱加速度系数 t 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 i 当 R i ＝ v 按API S X DS 且不应小于0.45m DS 举升力应按表11.2.3规定确定 当 按API 对于浮顶油罐 其根号下后一 C 项提供的地震弯矩 ＝0.2 ——固定顶油罐的罐顶总重（N） 锚固判别应符合下列规定 r 但在数值上 ＝1.083 X API ）的计算值比D i 所以锚固系数J r ρ一——储液相对密度 C 时 s S ＝0.2）时 ＝0.5时 ƒ＝ 可近 X c 0.4g有相同的含义 p ≥1.33时 1 S （1-0.4A ＜1.33时 r 中的X 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 减小而增大 L i D.4.1 X 又远小于W ＝1.05 D.4 ＝0.2 W X i ——脉冲地震力折减系数 当 在公 i ＜1.33时 ＝F ＜1.33时 m为产生水平地震力储液的等 ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） s a ＝1×1.2×0.75＝0.9 ）＝0.3时 ＝0.9 不产生举升力 A 当 1 ƒ M s F 当 max i 对于拱顶油罐 且小于或等于1.54时 按AP1 X 当α A 但API W ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 p 设计基本地震加速度（S 在式（36）中为A ＝0.257 ＝0.75时 按API μ——弯矩调整系数 S ＝0.5 ＝0.4× ＝0.675（S p R 1 ＝ ＝0.375H a A 按API 在式（35）中 μ＝0.90 [W F i s α A 0.14S ）＝0.2时 s 当 ——设计液位高度（m） t ——场地系数 S max c ƒ＝ S b ＝0.9（S 按API （1-0.4A ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） p ＝0.4）时 ＝0.3时 S i 所以W D——油罐内径（m） ＝ c 当 设计基本地震加速度（S ＝1.0时 ＝0.3 ＝0.14S 650附录E.4.5规定 F D.4.2 i S z W 式中 μ＝0.70 M 650附录E Q ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H 抗力（MN/m） 按本规范 ）＝0.4时 ＝ 当 F H p J＝ ＝ S 由此 当α DS ＝1.157 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg 并不相等 ≥1.33时 由于A v W ≥1.33时 当 查API v 当J大于1.54时 可无需锚固 650附录E w p DS 随 ＝1.107 i a ° 1 ƒ＝ max i 650附录E t ƒ ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H ＝0.5时 ）H 有相同的含义和相同的确定方法 s L ƒ＝ 2 α ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） ＝0.6时 S ƒ＝ mg 当 ＝0.75时 DS S w z μ＝0.78 A 1 eL 本规范地震弯矩表达式为 似认为相等 根号内前—项中的W X t ＝1×1.4×0.5＝0.7 S ＝0.314 ＝1.008 ＝1.0时 （W 对于式（36） ＝1.4 S i t W ＝ 在式（35）中 z 当 2 X 所以 ＝ S W X 为等效采用 eL p mg ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 z ＝1.20 S i ＝1.0时 ＝ ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g 的计算值远小于A ——按API i S 1 M D.4.2 X w ＝1.184 应按本规范第D.4.2条的规定选取 D.4.3 αmg和A i C X i X a 锚固系数的确定 rw W μ＝0.91 ＝3.5 H ＝F ＝2.5S 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 i 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） s X 0.3g W ——罐底边缘板的有效厚度（mm） ＝ 弯矩相应增大 W S t s b 当场地不确定时 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 s 不会超过A ——设计脉冲反应谱加速度系数 ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） D.4 ——罐底边缘板的有效厚度（mm） t 3 ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 基本上采用API X 罐壁受拉侧已开始提离 650附录E的规定 i 当J小于或等于0.785时 p ——厚度为t ＝1.059 0.4A DS DS （1） 锚固 式中 A ]的计算值略大 i i α ＝0.7时 z 0 M ≥1.33时 前面已分析过 a 十W 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 式中 ＝0.9时 D.4.4 i ＝1.133 相当于C X 式中 c i 中的 1 ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） 应进行锚固 L ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H ） μ＝ 650附录E规定 X ＝0.3）时 Y α rw ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） Dρ ——参与耦联振动储液的有效重量（N） 1 650附录E 可无需锚固 z wi αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg 当 ＝0.056S D 对于浮顶油罐 i 应使F 当 b ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H i DS αmg X p i i v W 当 垂直地震加速度A ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H 在式（36）中 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 N 1 i 一般情况下都小于1.0 相当于M w 1 mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg 650附录E s wi ＝1.1时 离反抗力（MN/m） μ＝0.71 力臂值为0.45H ＝0.375H ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 ＝0.4时 M p X ——设计液位高度（m） p 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ s 锚固系数应按下列公式计算 M 即按式（36）计算的地震弯矩 即 ＝1.1 i R ＝1.2时 S ƒ＝ 0 mg和W