＝1.0时 抗力（MN/m） 所以锚固系数J 应按本规范第D.4.2条的规定选取 t ——罐底边缘板的有效厚度（mm） Y 时 i ）的计算值比D 本规范地震弯矩表达式为 M ρ——储液相对密度 650附录E的规定 基本上采用API i ＝1.157 S ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H X i ＝C 设计基本地震加速度（S ＝1.0时 锚固系数的确定 可无需锚固 当 c ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H C αmg和A ＝0.5 X 为等效采用 X s ＝1.083 mg和W μ＝ 0.14S 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 a W a 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg p M 锚固系数应按下列公式计算 J＝ ＝0.375H DS ＝1×1.2×0.75＝0.9 式表达形式上进行了修改 ——储液晃动部分的有效重量（N） ＝ 对于拱顶油罐 按API （1-0.4A ＜201H 按D类地区考虑 A 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 X Q L R 当 ＝0.4）时 ＝ ——设计对流反应谱加速度系数 ＝1.107 并不相等 A 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ ＝3.5 z S D.4.1 X ＝0.4时 p ——厚度为t ＜1.33时 ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） S i v ——罐壁总重（N） 并不等于M A D——油罐内径（m） 当 i 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） S D.4.1 R ＝2.5S 有相同的含义和相同的确定方法 t ——场地系数 a s ƒ＝ ＝0.8时 α p z 且不应小于0.45m ƒ＝ W μ——弯矩调整系数 按API s ρ一——储液相对密度 t t 式中 s ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g i L W ＝0.9 mg μ＝0.90 当J小于或等于0.785时 （3） ＝（0.5-0.094 r H i M p i 0.4A s L z μ＝0.77 ＝0.2 ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H a ——固定顶油罐的罐顶总重（N） R A DS A mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg 650附录E表E-4 v 在式（35）中 ＝0.2）时 中的 M S s F X 锚固判别应符合下列规定 H 按本规范 垂直地震加速度A L 3 S 650附录E中的M F ≥1.33时 当α 应进行锚固 ——脉冲地震力折减系数 当 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 1 ＝1.05 项提供的地震弯矩 D.4.4 s 当 一般情况下都小于1.0 ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 似认为相等 i i S ＝0.3）时 1 美国以外地区取Q＝1.0 W X rw wi ＝0.2 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ r ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 i p 0 ＋W 2 当 ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） C i [W 设计基本地震加速度（S X S ——按API 当J大于0.785 W ）＝0.3时 当场地不确定时 当 水平地震力的主体 查API 0 rw ＝ α 2 ＝1.20 离反抗力（MN/m） 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 i ＝0.75 在式（36）中 i 可无需锚固 1 i 近似等于W S W wi D.4 s 1 t X i 1 W ƒ＝ A ＝ 的计算值远小于A ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H ＝0.14S ——罐底边缘板的有效厚度（mm） ＝0.9（S a s p i 按API 且小于或等于1.54时 X m ＝1×1.4×0.5＝0.7 Dρ N eL ＝ i v 式中 ≥1.33时 相当于C i a i ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H S 不产生举升力 ——设计脉冲反应谱加速度系数 W b ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 S ＝1.059 ＝1.032 s 2 w i ＝ DS i 1 对于拱顶油罐 X W 当α 减小而增大 s 其根号下后一 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 z ＝1.1时 S 1 C 650附录E D.4.2 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 Q——调节系数 按API DS M i 而W 按API p 1 μ＝0.78 ＝0.9时 ＝F i 由此 对于浮顶油罐 但在数值上 b 650附录表E-1 设计基本地震加速度（S 当 X ——设计液位高度（m） 效质量 罐壁受拉侧已开始提离 ＝1.0时 p ＝0.6时 ＝1.0 D.4.2 max ——参与耦联振动储液的有效重量（N） 对于浮顶油罐 ƒ＝ 在式（35）中为 式中 当 即Q 在式（35）中 相当于M ＝0.75时 r ＝1.4 ）H ƒ＝ ]的计算值略大 W α ＝ i ＝0.7时 当J大于1.54时 ＝0.5时 650附录E.4.4 R 式中 i C 当 s S ＜1.33时 w S X s DS 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ ＝0.45（S DS S A ） 可近 ）＝0.4时 t i ＝ ＝1.2时 i ＜1.33时 i 又远小于W r 650附录E mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg 当 ƒ＝ 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 ＝ ＝0.4× 中的X 力臂值为0.45H ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H 当 650附录E.4.5规定 c c ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H M X z s X S w μ＝0.91 即 X p ＝ i ＝1.008 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 按AP1 由于A p 所以 十W F t API 在式（36）中为A W S X API i 0.3g 举升力应按表11.2.3规定确定 增 i max F ＝1.1C ）＝0.2时 大 D——油罐内径（m） D.4 i ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H α ＝0.675（S i 按API b S ≥1.33时 mg ＝0.3时 a αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg S W （1-0.4A ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 i 650附录E ＝0.056S 650附录E规定 650附录E 但API ＝1.1 M （W ＝0.2时 X 所以W DS （1） ＝0.257 F v S p 0.4g有相同的含义 当 ——罐壁与罐顶总重量（MN） DS ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） ＝F 当 D max 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 t 弯矩相应增大 z ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） p ）＋W ƒ ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） z 1 X 根号内前—项中的W ≥1.33时 eL ＝0.75时 ＝0.5时 锚固 ° X ＝0.3 当 ——设计液位高度（m） s 随 对于浮顶油罐 ＝1.184 锚固 1 不会超过A w ＝1.3时 m为产生水平地震力储液的等 前面已分析过 即按式（36）计算的地震弯矩 提供的地震弯矩 对于式（36） S S ＝1.133 c α 应使F ƒ 在公 A p μ＝0.70 αmg （2） D.4.3 ＝0.314 对于拱顶油罐 650附录E F ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） a w μ＝0.71 当 1 ＝1.2 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ ＝1×1.1×1.0＝1.1 ＝0.375H ＝1.2 （4） 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ ＝