w 650附录E.4.5规定 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 v 十W W ＝1.0时 所以锚固系数J eL 但在数值上 ＝0.3 1 当 ＝0.6时 ＝1.032 D.4.2 M D.4.2 s ——设计液位高度（m） S 罐壁受拉侧已开始提离 X i ＝0.056S z t ＝F t 设计基本地震加速度（S b 举升力应按表11.2.3规定确定 X 按API A αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg ＝1.05 且不应小于0.45m C 2 i 650附录E的规定 W ＜201H ＝ ＝1.4 式中 D.4.1 s Y M R i 根号内前—项中的W 并不等于M ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H α ＝1.0 a ＝1.184 i DS C ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） ——罐底边缘板的有效厚度（mm） 式中 z 而W API i X DS DS 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 1 H 在式（35）中 i z （1） ƒ＝ 有相同的含义和相同的确定方法 X p 1 ——按API ＜1.33时 w t μ＝0.70 p 0.14S 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ i Q L 近似等于W 当 S 锚固系数应按下列公式计算 DS X F ＝0.14S i i ＝1×1.4×0.5＝0.7 ＝0.5 650附录E ）＋W ） 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ ＝1.059 ＝1.2时 ——脉冲地震力折减系数 锚固 按API S z ƒ S 当 A μ＝0.71 ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H ＝0.9（S eL s X ——设计脉冲反应谱加速度系数 i rw 式中 C a ＝0.4时 S 但API ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H X ＝ μ＝0.77 ＜1.33时 W ＝ 当 S 当 对于浮顶油罐 m 当 中的X 式表达形式上进行了修改 α ≥1.33时 D.4.4 ＝F W 在式（36）中 ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） p 2 W （4） ＝1.107 p 本规范地震弯矩表达式为 i ——罐底边缘板的有效厚度（mm） ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H 在式（36）中为A 对于式（36） 650附录E表E-4 F X t ＝1.008 X 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） L 随 当 X ρ——储液相对密度 ＝0.45（S 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ ＝0.8时 i ≥1.33时 S S αmg和A b S p X A ＝1.157 提供的地震弯矩 当α 的计算值远小于A 650附录E （1-0.4A ＝3.5 当 L s 按本规范 i p 在公 L 离反抗力（MN/m） 650附录E C 1 对于拱顶油罐 i 当场地不确定时 s S p 当 ＝0.3时 锚固判别应符合下列规定 ＝0.2）时 所以 ）＝0.4时 由于A ƒ＝ ＝1.1C s ——设计对流反应谱加速度系数 A 应进行锚固 ＝ 力臂值为0.45H DS D.4.3 M μ＝0.91 按API ＝1.0时 ＝（0.5-0.094 z 当J大于0.785 D 所以W S p ＝0.257 p D.4 0.4A 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 S S 对于浮顶油罐 当 ＝0.75 即 一般情况下都小于1.0 M 效质量 s X A i ＝1×1.2×0.75＝0.9 s max i αmg 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg ＝ 0 a a X ＝ ]的计算值略大 s F 1 ＝1.083 按D类地区考虑 其根号下后一 应按本规范第D.4.2条的规定选取 ＝1.133 μ——弯矩调整系数 i F 在式（35）中 ）的计算值比D 即Q ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） ＝0.75时 DS a ＝ R mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg W ＝0.75时 S i ＝0.375H ——参与耦联振动储液的有效重量（N） X ° 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 A D——油罐内径（m） 2 J＝ ——固定顶油罐的罐顶总重（N） S ＝0.5时 ＝0.2 当J大于1.54时 1 b ＝C ——设计液位高度（m） 1 当 i 0 i s t max ——场地系数 1 m为产生水平地震力储液的等 H r 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 t ——储液晃动部分的有效重量（N） ƒ＝ mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg z p ＝0.5时 i t i s S ＋W 当 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 ＝1.1时 z （1-0.4A 相当于C i 锚固 X W D.4.1 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 α 当 可无需锚固 增 v S S ＜1.33时 r 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ wi Q——调节系数 基本上采用API ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H W ——厚度为t 前面已分析过 ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 ƒ＝ 650附录E中的M r 查API 对于浮顶油罐 不会超过A 1 ＝0.314 ＝0.7时 i rw ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H c w wi max X 又远小于W 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 i 大 ρ一——储液相对密度 API a ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 μ＝ mg ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g i 可近 （2） ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） v X 在式（35）中为 650附录E规定 S p W 按API A W DS α 按AP1 ＝0.9 μ＝0.90 ＝2.5S 当J小于或等于0.785时 W 1 相当于M 0.3g ＝1.0时 式中 由此 i D——油罐内径（m） 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ ≥1.33时 设计基本地震加速度（S α ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H S Dρ R ƒ＝ X s i 中的 似认为相等 减小而增大 s ＝0.3）时 ＝1×1.1×1.0＝1.1 并不相等 w 按API c ＝ ＝ ≥1.33时 N 项提供的地震弯矩 [W 应使F i p a 650附录E ƒ＝ mg mg和W ＝0.675（S ＝1.1 时 锚固系数的确定 650附录E.4.4 3 a M 650附录表E-1 M 可无需锚固 对于拱顶油罐 ）＝0.2时 （W ＝0.4）时 v 当 当 按API ＝0.4× s A ）H i 650附录E 设计基本地震加速度（S ＝1.3时 c t DS s 不产生举升力 且小于或等于1.54时 ＝0.9时 W 对于拱顶油罐 ＝ D.4 ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） w R ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） ＝0.2时 0.4g有相同的含义 F 为等效采用 S 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 当α X （3） ——罐壁与罐顶总重量（MN） ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H ）＝0.3时 ƒ i 1 ——罐壁总重（N） 抗力（MN/m） 当 ＝0.375H 美国以外地区取Q＝1.0 垂直地震加速度A X ＝ ＝0.2 i 即按式（36）计算的地震弯矩 i 水平地震力的主体 c ＝1.2 r F i S μ＝0.78 ＝1.2 M i ＝1.20 弯矩相应增大 p