（W ＝0.75时 查API X D——油罐内径（m） ＜1.33时 ＝1.0 D.4.2 v 其根号下后一 i 锚固系数的确定 z ——脉冲地震力折减系数 α S ——设计液位高度（m） Q S i 650附录E.4.5规定 i ——固定顶油罐的罐顶总重（N） 0.14S 相当于M s 相当于C 当 v ＝ S s t p ——储液晃动部分的有效重量（N） ＝1.008 ＝1.2 近似等于W 中的 D.4.2 650附录E.4.4 μ＝0.78 ＝1.0时 0.3g ＝1×1.1×1.0＝1.1 即 ＝0.3时 p 抗力（MN/m） 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ S 所以 0 p ）＝0.2时 S a 1 对于拱顶油罐 可无需锚固 mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg W ＝0.375H z 大 D ≥1.33时 的计算值远小于A 650附录E的规定 ＝0.056S （1-0.4A ρ一——储液相对密度 i 可无需锚固 （3） p S c API ——设计脉冲反应谱加速度系数 μ＝0.90 αmg和A t ρ——储液相对密度 ＝0.14S S w X v s ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H i 应进行锚固 S W ＝1.157 Q——调节系数 R a 由于A S F 当场地不确定时 当 M ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 式中 ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H W W ＝0.5 p 但在数值上 i R 前面已分析过 当 ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） ＜201H mg和W ＝2.5S 不会超过A 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ 650附录E规定 S 650附录E ＝0.5时 ƒ＝ 0 C s X 当 0.4A z 并不相等 举升力应按表11.2.3规定确定 按API 按API ƒ＝ 设计基本地震加速度（S 在式（35）中为 ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） p M DS X z 设计基本地震加速度（S 当 D.4.1 效质量 W μ＝0.91 ）＋W X S αmg ＋W 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） W F W w C 650附录E表E-4 ——设计液位高度（m） 所以W S 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg DS ）＝0.3时 X X i ＝1.1 s X 水平地震力的主体 w 可近 提供的地震弯矩 α 本规范地震弯矩表达式为 L i mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg X ＝0.45（S M 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ DS ＝1.20 X s t 1 对于浮顶油罐 α i 又远小于W ＝1.107 弯矩相应增大 ＝F p 650附录表E-1 ）H X ≥1.33时 1 按API 按D类地区考虑 ƒ＝ s 应按本规范第D.4.2条的规定选取 p M 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 当J大于0.785 wi S ＝0.375H z ＝ 在式（36）中为A 在式（35）中 t W S 由此 一般情况下都小于1.0 t 设计基本地震加速度（S 罐壁受拉侧已开始提离 eL ＝0.9时 有相同的含义和相同的确定方法 μ＝0.70 ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 当 ]的计算值略大 2 i r ＝1.2时 S ＝1.184 式表达形式上进行了修改 A 当 F W i W H S ＝1.032 当 ＝0.3 i ƒ D.4 b ＝1×1.2×0.75＝0.9 ＝1×1.4×0.5＝0.7 i 所以锚固系数J 2 ＝ F 对于浮顶油罐 α S ＝0.75时 ＝0.2 当 X s i ＝ F X ＝0.2）时 ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H A ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） ＝ X p 在式（36）中 p 1 且小于或等于1.54时 ＝F a DS ＝1.1C DS wi a ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H ＝0.4× i 当 μ＝ rw 十W 当J小于或等于0.785时 ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H 当 而W S 垂直地震加速度A a i ≥1.33时 ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H ＝0.314 α rw ＝0.75 [W L 650附录E 式中 a 锚固系数应按下列公式计算 i D.4.3 μ——弯矩调整系数 离反抗力（MN/m） t z 即按式（36）计算的地震弯矩 ＝0.5时 i X i 按AP1 随 （1-0.4A i M 锚固判别应符合下列规定 根号内前—项中的W 650附录E ＝1.083 N F r ＝0.2 αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg ——罐壁与罐顶总重量（MN） a max A m ＝0.3）时 ＝0.9（S L S i 650附录E 增 i 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 X ＝0.257 i 似认为相等 i API ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） i v W 项提供的地震弯矩 减小而增大 1 当 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 ≥1.33时 max 应使F ）＝0.4时 p 但API 1 （4） 对于式（36） ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） （1） DS ）的计算值比D 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 ＝ H z 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 s 1 ＝1.2 DS R ＜1.33时 当α ——罐底边缘板的有效厚度（mm） i A 按API ＝0.6时 w r ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） ——罐底边缘板的有效厚度（mm） R ＝1.133 s i X D.4.4 按本规范 当 C c 1 式中 2 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ X M ＝3.5 ——厚度为t ＝1.0时 ƒ＝ 美国以外地区取Q＝1.0 s D——油罐内径（m） 时 i c ） i S Dρ 对于浮顶油罐 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 ＝0.7时 s ——场地系数 eL w 当J大于1.54时 DS i ——参与耦联振动储液的有效重量（N） ＝0.4时 C 按API A 650附录E ＝ i 0.4g有相同的含义 t ——罐壁总重（N） i 基本上采用API ＝（0.5-0.094 i ＝ ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H t 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 ＝0.4）时 D.4.1 ƒ＝ ＝1.1时 r 当 p m为产生水平地震力储液的等 ° ＝1.0时 ＝0.8时 即Q μ＝0.71 ＝ 力臂值为0.45H 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 X ＝1.05 当 L ——设计对流反应谱加速度系数 ƒ＝ b S ƒ A mg 且不应小于0.45m a s i ＝C （2） ＝1.3时 当α max S b 在公 ＝0.9 式中 当 650附录E中的M 在式（35）中 Y ＜1.33时 ＝ s 对于拱顶油罐 ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H A ＝0.675（S A W 按API 1 p μ＝0.77 X 不产生举升力 mg ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g ＝1.4 c 对于拱顶油罐 1 为等效采用 M 中的X s ＝0.2时 J＝ ＝ ＝1.059 ——按API 锚固 1 并不等于M i ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 D.4 锚固 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ 3