i ＝ ＝1.184 D——油罐内径（m） 1 S 所以W 按API αmg和A A M C 基本上采用API 按API ＝0.45（S 按API a ]的计算值略大 S μ＝0.78 ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H 似认为相等 当 c DS D.4.2 （2） ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 式中 M D.4.1 X 式中 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 ＝1.1C ＝0.2）时 i 当J大于0.785 S ƒ＝ t DS eL ＝1.2 S ——参与耦联振动储液的有效重量（N） 时 在式（35）中为 ＝1.3时 z ＝ 相当于M 650附录E API ——厚度为t p i ＝1×1.2×0.75＝0.9 1 并不相等 即按式（36）计算的地震弯矩 ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 API 为等效采用 （W r s i 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 wi i max i ——罐底边缘板的有效厚度（mm） s ） S t R p ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H 中的 N i s αmg c v ＝0.5时 S W 650附录E.4.5规定 ＝0.675（S i 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ s D.4.4 ——罐壁与罐顶总重量（MN） ＜201H 相当于C S w ＝0.3 ＝ r ——设计液位高度（m） S 2 μ＝ A a ——场地系数 ＝0.4时 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ 2 S A J＝ b c 当 s X D——油罐内径（m） 对于浮顶油罐 s 按D类地区考虑 锚固 M 弯矩相应增大 ＝0.7时 H 在式（35）中 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 1 max ＝ w 但在数值上 ＝1.0时 ＝1×1.4×0.5＝0.7 Q 在式（36）中为A S ＝1.157 设计基本地震加速度（S ——设计脉冲反应谱加速度系数 W ——罐壁总重（N） D.4.3 ＝1.0时 ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） ＝0.3时 可近 ＝ 当 DS ƒ 在式（36）中 ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H 650附录E中的M X 其根号下后一 按API S p ＜1.33时 mg 按API 可无需锚固 mg p 并不等于M 十W 650附录E.4.4 v ——固定顶油罐的罐顶总重（N） 项提供的地震弯矩 D.4.2 i 有相同的含义和相同的确定方法 ＝0.375H ——脉冲地震力折减系数 Dρ 0.14S i W ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H ＝ ＜1.33时 ＝0.75时 R DS 力臂值为0.45H 650附录E 1 ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H 2 v L i X 对于浮顶油罐 按API μ＝0.90 i （1） X X ＝1.2 t 当 ）＝0.3时 ＝1.083 （4） p i s 650附录E表E-4 S W 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 X s ＝F ＜1.33时 应按本规范第D.4.2条的规定选取 离反抗力（MN/m） 设计基本地震加速度（S F X mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg 当α z 当 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ F p i 应使F M 0.4A 当场地不确定时 s 在式（35）中 当 ≥1.33时 提供的地震弯矩 ＝0.6时 W Q——调节系数 随 c S 0 S ＝1.133 A X ＝1.4 ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g s 0 不会超过A （3） 锚固系数应按下列公式计算 S i 1 650附录E规定 水平地震力的主体 即 锚固 查API a ƒ＝ ＝ S i W ——按API i H ＝0.2 i F μ＝0.71 对于拱顶油罐 锚固系数的确定 ＝1.20 ƒ＝ w L p ƒ＝ ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 1 X ＝0.14S i 举升力应按表11.2.3规定确定 μ＝0.70 mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg 当 i 650附录E的规定 t D.4.1 在公 F Y 由于A ≥1.33时 前面已分析过 i 大 ＝C α 当 W 3 A S 不产生举升力 由此 ＝1.0 一般情况下都小于1.0 A i z ＝1.008 p i ）＝0.4时 α i ＝0.375H W i ＝0.2时 X ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） ）＋W 当 ＝1.032 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 z 增 ＝0.8时 F s 0.4g有相同的含义 ＝0.2 μ＝0.91 （1-0.4A ＝0.9时 650附录E 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 减小而增大 抗力（MN/m） μ——弯矩调整系数 650附录E t rw ＝1.2时 ƒ＝ ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） s ＋W ＝ 式中 a ＝1.107 W ＝ 对于拱顶油罐 当 ＝1.0时 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ C 650附录表E-1 z ）＝0.2时 ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 a X 且小于或等于1.54时 ≥1.33时 DS A R M 罐壁受拉侧已开始提离 对于拱顶油罐 X 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 DS D ρ一——储液相对密度 rw ＝0.9（S i i v i X C M ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H 中的X ＝1.05 α ° ＝ 所以锚固系数J 式表达形式上进行了修改 ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） ——储液晃动部分的有效重量（N） 但API 当 所以 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H max i a s p S DS ＝（0.5-0.094 设计基本地震加速度（S r ≥1.33时 根号内前—项中的W 按本规范 W X DS ＝1.1 [W 效质量 ＝0.4× 本规范地震弯矩表达式为 式中 对于浮顶油罐 锚固判别应符合下列规定 X S p 垂直地震加速度A X w 1 且不应小于0.45m m为产生水平地震力储液的等 的计算值远小于A 1 又远小于W i 1 ＝0.75时 ＝0.4）时 p ＝1×1.1×1.0＝1.1 ＝0.75 当J大于1.54时 m 应进行锚固 650附录E X i p 当 W 对于式（36） ）H 1 当J小于或等于0.785时 ＝0.5时 而W 当α X W i 当 当 ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H ρ——储液相对密度 ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） （1-0.4A D.4 美国以外地区取Q＝1.0 ƒ＝ L 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ ——设计液位高度（m） ＝1.059 M 按AP1 ＝0.5 ＝3.5 ＝0.314 mg和W a ——设计对流反应谱加速度系数 ＝0.9 t α S ＝0.056S 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 t 0.3g a z i 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） b ƒ αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg L A D.4 S w ＝1.1时 ——罐底边缘板的有效厚度（mm） p S ＝0.3）时 wi 即Q i z 可无需锚固 μ＝0.77 i 1 ＝2.5S ）的计算值比D s R 近似等于W ＝0.257 b C ＝ F 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg s eL 当 α r X t ＝F 当