S b 举升力应按表11.2.3规定确定 0.4A ＝1.1时 X α ——罐壁总重（N） 在式（36）中为A 的计算值远小于A X ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H ＝1.0 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 ）＋W p 不产生举升力 设计基本地震加速度（S 0 ƒ＝ ＝1×1.1×1.0＝1.1 ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H s ——设计液位高度（m） p 1 A 当J小于或等于0.785时 μ＝0.77 且小于或等于1.54时 a ＝F 可近 wi ° t a X Y F ＝F W m 锚固 s C i 按API 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ 式表达形式上进行了修改 650附录E i i ——参与耦联振动储液的有效重量（N） t 650附录E.4.4 i ＝1.008 按API i 0.3g X ——罐底边缘板的有效厚度（mm） 当 1 μ＝ ＝0.675（S J＝ i D——油罐内径（m） 即 L API ＝ w D——油罐内径（m） 中的X s 3 w X 1 并不等于M W ＝3.5 ]的计算值略大 w α ＝0.4× ——场地系数 1 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 ＝0.75时 当 弯矩相应增大 0.4g有相同的含义 W 1 当J大于1.54时 L DS i 650附录E.4.5规定 应进行锚固 ＝ S ＝1.3时 S 中的 式中 S ——储液晃动部分的有效重量（N） ） v ＝1.184 X 当 ＝ 对于拱顶油罐 t ）＝0.2时 i ＝1.083 ＝0.3时 s ƒ F z αmg和A 相当于M s 可无需锚固 ＝0.45（S mg 所以 ＝1.2 对于浮顶油罐 p s S 在公 ＝1.157 ＝0.2 ＜201H 而W α DS 650附录E W r ＝1×1.4×0.5＝0.7 ——设计液位高度（m） p w ≥1.33时 有相同的含义和相同的确定方法 ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） 所以W ＝ s 当 不会超过A s 大 ＜1.33时 按D类地区考虑 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 a ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） i DS 650附录E c ＝1×1.2×0.75＝0.9 ——设计对流反应谱加速度系数 m为产生水平地震力储液的等 S ——罐底边缘板的有效厚度（mm） W 随 M i α R 又远小于W ＝1.0时 i R 时 ＝0.4时 ＝2.5S 即按式（36）计算的地震弯矩 i 在式（35）中为 1 按API D t 美国以外地区取Q＝1.0 X ＝0.5 R ——按API ——厚度为t ＝ ＝ c H c ＝0.4）时 X （1） 按API A ＝ 力臂值为0.45H μ——弯矩调整系数 项提供的地震弯矩 （1-0.4A API p 垂直地震加速度A p 按AP1 max ＝1.1C N D.4.3 s s S 其根号下后一 Dρ i 650附录E的规定 ≥1.33时 650附录表E-1 ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 ＋W 提供的地震弯矩 ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H S 所以锚固系数J A 按API 应按本规范第D.4.2条的规定选取 max ＝1.05 A 0 2 ＝0.5时 p 但在数值上 一般情况下都小于1.0 2 ）H 当 ＝0.6时 s 2 p S 当 W ＝0.314 W 在式（36）中 对于式（36） D.4.1 ＝0.2 （1-0.4A αmg t αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg M S 1 H 对于拱顶油罐 r 并不相等 可无需锚固 ＝0.7时 ＜1.33时 前面已分析过 由此 ƒ＝ C 1 1 ƒ＝ F ——罐壁与罐顶总重量（MN） ＝（0.5-0.094 ρ——储液相对密度 对于拱顶油罐 ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H L S 当 ＝0.14S ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H μ＝0.90 W p 当 当 X ＜1.33时 ＝1.4 设计基本地震加速度（S 基本上采用API ——设计脉冲反应谱加速度系数 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 ＝1.2时 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ M 当 i 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ z ＝1.133 按API p t W ＝0.75时 i a μ＝0.78 [W b 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 ＝1.20 D.4 R i 十W X a max ＝C v ＝0.5时 s 当 S 当 A 对于浮顶油罐 ＝0.8时 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 M （4） ＝1.059 w X s S ——脉冲地震力折减系数 S F ＝ 减小而增大 根号内前—项中的W ）＝0.3时 DS ）＝0.4时 S μ＝0.91 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 ——固定顶油罐的罐顶总重（N） i ＝0.3）时 C M i S 当α r z 当α ＝ i 1 C i 在式（35）中 M （3） t 抗力（MN/m） 1 i ƒ S mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） 查API v i i X 增 ƒ＝ i S s i ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） 即Q ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） 且不应小于0.45m （W wi ƒ＝ ＝0.375H ＝1.0时 X ＝0.375H X 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ 式中 i ＝1.032 ＝0.9 A 当 但API ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H ＝ α ＝1.2 ≥1.33时 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ 为等效采用 μ＝0.70 相当于C i eL 按本规范 由于A X i 对于浮顶油罐 a ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 W r 当 当场地不确定时 eL 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 i i 似认为相等 本规范地震弯矩表达式为 当 锚固系数的确定 ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H 当 DS i 0.14S ＝0.2时 i 650附录E表E-4 a z 锚固判别应符合下列规定 i ≥1.33时 效质量 ＝0.056S ＝0.3 v ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g p 设计基本地震加速度（S F 650附录E 式中 650附录E D.4 z 近似等于W 锚固 b ＝1.0时 S X t X S 650附录E规定 DS ＝0.2）时 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） z A 650附录E中的M D.4.4 ＝1.107 Q X i ）的计算值比D ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） ＝0.257 ρ一——储液相对密度 p X S S a W 当J大于0.785 A 水平地震力的主体 μ＝0.71 离反抗力（MN/m） ＝0.9（S M DS 罐壁受拉侧已开始提离 F 锚固系数应按下列公式计算 rw W i ＝0.75 ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 mg ＝ ƒ＝ （2） mg和W D.4.2 应使F ＝1.1 式中 在式（35）中 ＝0.9时 rw Q——调节系数 mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg L DS D.4.1 z s p 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg D.4.2 c X