w A ＝1.2 当 s 美国以外地区取Q＝1.0 ＝1.008 似认为相等 S z i ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H DS 按API Q——调节系数 eL 2 650附录E ƒ＝ 1 在式（35）中为 DS N ＝1.032 由此 当α 应进行锚固 ƒ ＝0.375H ＝1.107 S S r 当J大于0.785 rw 当 大 ——按API W ＝0.45（S C W X z mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg ＜201H ——设计液位高度（m） s 所以W μ＝0.70 ＝1.0时 a 0.4A F ＝0.4）时 ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） 在式（35）中 i 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） ——固定顶油罐的罐顶总重（N） 但API 650附录E中的M ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 650附录E t i 锚固 1 ＝1.184 ）＝0.2时 对于浮顶油罐 i 时 （1-0.4A F DS 锚固系数的确定 有相同的含义和相同的确定方法 M μ——弯矩调整系数 中的X 本规范地震弯矩表达式为 M S ）＝0.3时 p ＝0.5时 [W 当 增 ——厚度为t X ＜1.33时 i z c ＝1.05 s ＝0.675（S S 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 X 在式（36）中为A ）的计算值比D 举升力应按表11.2.3规定确定 a Dρ 1 C F C i 1 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ API b 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 a F 0 锚固系数应按下列公式计算 i W i （2） ＝0.4时 ＝1.4 μ＝0.77 ƒ＝ 所以 F 0 ＋W i ＝1.157 ＝1.1C S ≥1.33时 D.4.3 μ＝0.78 b ＝1.083 ＝0.7时 0.3g i ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g M M S S w p wi ——罐底边缘板的有效厚度（mm） D——油罐内径（m） W X X W ——罐壁与罐顶总重量（MN） ≥1.33时 b 可无需锚固 ＝F s i 基本上采用API ＝0.9时 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 i ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） max ƒ＝ R A 相当于M ƒ＝ p ＝1.133 μ＝0.90 ＝0.75时 m S s ＝ max rw z wi 近似等于W 弯矩相应增大 项提供的地震弯矩 α 按本规范 并不相等 i αmg和A p ）＋W ＝0.375H a 按API 由于A 式中 ＜1.33时 前面已分析过 eL A S 应使F H mg ＝0.75 0.14S v 设计基本地震加速度（S ＝0.257 ＝1×1.1×1.0＝1.1 即 650附录E.4.4 S ＝0.75时 当α i ——储液晃动部分的有效重量（N） i i 中的 α 3 相当于C D.4.2 r ＝3.5 X ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） c 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ 1 m为产生水平地震力储液的等 ——设计液位高度（m） W ρ一——储液相对密度 a A c S （W 罐壁受拉侧已开始提离 s 设计基本地震加速度（S i 式中 ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H 提供的地震弯矩 i API S X ＝1×1.4×0.5＝0.7 J＝ i z ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） D——油罐内径（m） 按API R t 锚固 X ＝ i i A ——设计脉冲反应谱加速度系数 650附录E表E-4 当 当 锚固判别应符合下列规定 D.4.2 p ） 可近 max p 不产生举升力 i p 式表达形式上进行了修改 s 可无需锚固 （3） i 1 X 650附录E的规定 a i α ＝0.6时 当 ＝0.2 ＝C 水平地震力的主体 ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H 2 ）＝0.4时 ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 α S A i X DS DS ＝0.9 μ＝ ＝1.20 ρ——储液相对密度 S D ＝0.056S R 当 w 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 t s i 按API X ＝（0.5-0.094 ＝0.3）时 按API ＝1.0 根号内前—项中的W 按D类地区考虑 p W p L ——罐壁总重（N） D.4 （4） 不会超过A 的计算值远小于A 当J大于1.54时 当J小于或等于0.785时 ＝0.3时 S ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H 对于浮顶油罐 L i ＝ L ＝0.4× ＝0.314 S 当 又远小于W 查API 当 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 ＝1×1.2×0.75＝0.9 W Y 减小而增大 L 而W ＝1.2 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 0.4g有相同的含义 垂直地震加速度A X i 为等效采用 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg v 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ t p ° w a 力臂值为0.45H 应按本规范第D.4.2条的规定选取 D.4.1 ＝0.2 650附录E ＝0.8时 X mg和W 650附录表E-1 ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） ——设计对流反应谱加速度系数 ＝ ＝0.2）时 X i ƒ＝ 式中 ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 ＝1.1时 十W F z 当 M A ——脉冲地震力折减系数 当 1 对于拱顶油罐 但在数值上 650附录E.4.5规定 i S S s s 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ 当 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ ＝ 即按式（36）计算的地震弯矩 X ＝1.2时 ƒ 1 p ≥1.33时 ＜1.33时 S 当 H 1 X ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H W ——场地系数 ——参与耦联振动储液的有效重量（N） 设计基本地震加速度（S ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） （1） S i p t 650附录E 且不应小于0.45m 650附录E （1-0.4A s 并不等于M s i W 1 DS ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H v 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 在公 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 R i ＝2.5S X DS t 对于拱顶油罐 所以锚固系数J ＝1.059 μ＝0.91 ＝0.14S ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H ＝ 当 w W α A 随 当 i X C ＝0.3 ≥1.33时 650附录E规定 t mg v ——罐底边缘板的有效厚度（mm） a i 即Q 按AP1 ＝1.0时 X ＝0.9（S 其根号下后一 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 抗力（MN/m） 2 r D.4.4 效质量 ＝1.1 且小于或等于1.54时 r W 对于式（36） ＝ 离反抗力（MN/m） ƒ＝ DS M c ＝0.2时 p ＝0.5 ＝0.5时 ＝ 式中 当 ＝F 在式（36）中 ＝1.3时 X ＝ mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg ]的计算值略大 μ＝0.71 D.4 当场地不确定时 ＝ s ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H Q s t 一般情况下都小于1.0 αmg ＝ 在式（35）中 z D.4.1 αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg 对于浮顶油罐 ＝1.0时 M s 对于拱顶油罐 1 ）H S 按API