式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 s API 当 ＜201H z 在式（35）中为 X ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） 1 s C ° w X 0 ＝0.14S DS t D.4.2 DS DS 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 （1-0.4A 而W 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 ——罐壁总重（N） 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ 又远小于W ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 i 650附录E ）的计算值比D 650附录E规定 （2） i A 1 1 M 按API S p ＝ ） s ＝ ＝0.9时 A 在式（35）中 ＝0.75时 max X ≥1.33时 似认为相等 α 2 i S ＝1.2 美国以外地区取Q＝1.0 1 ＝0.75时 ＋W 锚固 w W S i 650附录E t 0.14S 所以W D 3 S 基本上采用API μ＝ DS ＝ p 650附录E的规定 ＝ ＝ v i 当 水平地震力的主体 ƒ S 可无需锚固 ＝ 所以 提供的地震弯矩 i 项提供的地震弯矩 1 C 对于浮顶油罐 R s S m ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 L 相当于C 当 650附录E.4.5规定 ＝1.008 t 所以锚固系数J 650附录E中的M ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H 离反抗力（MN/m） 当 p z t ＝0.2时 ＝0.257 ＝0.2）时 举升力应按表11.2.3规定确定 DS J＝ 当 按API w i wi ＝0.75 p A 的计算值远小于A w 锚固系数的确定 按API ＝1.083 ——设计脉冲反应谱加速度系数 ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H R i p eL 有相同的含义和相同的确定方法 ）＝0.4时 0.4A i ＝0.9（S i 按API ＝0.3时 D.4.2 本规范地震弯矩表达式为 式中 ＝0.5 ＝2.5S ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 锚固 X mg 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ mg S wi eL W p i DS ＝1×1.1×1.0＝1.1 ＝0.2 当 2 ＝0.314 X X DS ＝（0.5-0.094 i W 0.3g ＝1.157 F 当α ——设计液位高度（m） 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ X ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） 对于拱顶油罐 式中 F ＝1.1时 ＝1.20 十W w ＝1.1 H 相当于M ＝1.059 ＝1.0 式中 ＝0.675（S S S 当 ＝1.1C R 应进行锚固 ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） 1 式中 0.4g有相同的含义 W ＝ 对于拱顶油罐 ——罐壁与罐顶总重量（MN） D.4.1 ）＝0.2时 1 ＝1.0时 前面已分析过 ——参与耦联振动储液的有效重量（N） 1 X Q——调节系数 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 M W S W μ——弯矩调整系数 a 罐壁受拉侧已开始提离 对于浮顶油罐 S 一般情况下都小于1.0 W （W a i 1 mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg ＝0.375H 即Q ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H 设计基本地震加速度（S ＝0.2 i DS i s ＝C 当α max i t S W mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg 650附录表E-1 ＝0.7时 W 增 ＝1×1.4×0.5＝0.7 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ i m为产生水平地震力储液的等 ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） i S 应使F ƒ＝ F 可近 ——罐底边缘板的有效厚度（mm） v X 当 ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H ＝1.032 s t 1 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） ）＋W M A ——设计液位高度（m） 锚固判别应符合下列规定 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H （1-0.4A ＝1.2 L s b D.4.3 ƒ ＝0.6时 s 中的 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 不会超过A 当J大于0.785 μ＝0.70 ——储液晃动部分的有效重量（N） i S r 其根号下后一 对于浮顶油罐 按本规范 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ X ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H [W i （4） M i ——场地系数 ƒ＝ X i αmg ＜1.33时 D.4.4 ＝0.4× ƒ＝ r R A ƒ＝ ＝1.05 L r r ＝0.9 D.4.1 按API ）H ——按API ＝0.3）时 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 1 Q ＝ W D.4 ＝0.8时 μ＝0.90 ＝1.0时 式表达形式上进行了修改 可无需锚固 c μ＝0.91 ＝1.4 μ＝0.77 Y 设计基本地震加速度（S ≥1.33时 N p S M 当J大于1.54时 i （1） 由此 在公 i ——脉冲地震力折减系数 i c b ＝0.45（S S 0 p ——罐底边缘板的有效厚度（mm） i i 按AP1 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg s 锚固系数应按下列公式计算 v W D——油罐内径（m） v 垂直地震加速度A X A S A α p ＝1.0时 H 但在数值上 ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H ＝0.5时 ƒ＝ ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） ＝ 按D类地区考虑 W z ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g S 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 且不应小于0.45m 650附录E表E-4 M X ＝1.133 但API X z D.4 i 近似等于W C 中的X M 对于拱顶油罐 ＝1.3时 650附录E S rw s ＝3.5 ＝ a ＝1.184 p ρ一——储液相对密度 s X s α μ＝0.78 力臂值为0.45H 由于A 650附录E 不产生举升力 i 当J小于或等于0.785时 X a 弯矩相应增大 D——油罐内径（m） c ＝F p a i ＝0.3 ＝0.4时 查API 抗力（MN/m） 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 a ＝0.5时 ＝1×1.2×0.75＝0.9 F S αmg和A s ＝1.107 i αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg X 650附录E.4.4 ＝0.4）时 在式（36）中为A ＜1.33时 为等效采用 当 ＝0.375H ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 mg和W α F p ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） X i ≥1.33时 当 rw 在式（35）中 p 当 设计基本地震加速度（S 随 即 时 ＝F z z 减小而增大 a s α 且小于或等于1.54时 即按式（36）计算的地震弯矩 Dρ 当 ƒ＝ S 当 对于式（36） ——设计对流反应谱加速度系数 ＝ 2 ——固定顶油罐的罐顶总重（N） F 按API t 大 API c s ＝1.2时 当 X i a t 当场地不确定时 i i 效质量 （3） ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H z 并不相等 μ＝0.71 650附录E 当 ＝0.056S X b A S ——厚度为t ρ——储液相对密度 根号内前—项中的W max L ）＝0.3时 应按本规范第D.4.2条的规定选取 C 当 在式（36）中 ]的计算值略大 ＜1.33时 并不等于M ≥1.33时