t——底圈罐壁有效厚度（m） 1 ＜J＜ 当 8501 9度地震区C L 地震作用下底圈罐壁产生的最大轴向压应力的计算应符合下列规定 ] 底板未翘离 在工程中未出现过任何问题 8501中 ） 其中 一一底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） cr σ 应按下式计算 式中 由两部分组成 ＝1 （F 垂直 B 按本规范式（D.3.9）计算的液面晃动波高应满足本规范第D.2.2条或第D.2.3条的要求 在原规范中 焊接油罐结构》JIS 且小于或等于1.54时 D.5 在现行行业标准《常压立式储罐抗震鉴定技术要求》SY 按式（D.4.1-1） 1 A 应按下式计算 API 但油罐实际是浮放于环梁基础上的 L cr API 在JIS 抗震验算 地震影响为 D.5.3 对7度和8度设防烈度区 v ]——底圈罐壁许用临界应力（MPa） cr ]＝0.22E 式中 底圈罐壁许用临界应力应按下式计算 式中 ——翘离影响系数 D.5.2 与JIS D.5.2 故乘以垂直地震影响系数C 1 2 cr 使油罐一侧产生压应力 μ ＝1.45） 罐壁底部的最大压应力σ 本规范取[σ 应为固定罐的弯曲应力 [σ ）为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力（MN/m） v 因此 影响 cr ＝1时 650附录E比较 加上本身自重影 v B L 尚偏保守 1 D.5.4 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 L 1 Z 会产生翘离 8501进行抗震计算 本次修订将公式修改为[σ ＝1.0 M 以在本规范式（D.5.2-1）中不存在翘离系数C σ L 对9度区则为 在API 1 ） 而在日本标准《钢制 4046-93中 此C 抗震计算取[σ 近年来 是本规范取值的0.85倍 1.54时 Z 故C L 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 cr [σ 度区需考虑垂直地震的影响 规范附录D的表达式完全一致 [ ]＝0.41E 第二项 D.5 当0.785 ——竖向地震影响系数（7度及8度地震区C 表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值 即 2 W 多年来 当J≥1.54时 D.5.1 地震弯矩为 ]取值是本规范取值的1.86倍 650附录E的[σ 即J＝0.785时 ]＝0.186E 取C 为由地震弯矩引起的弯曲应力 ＝ ——按底圈壁板有效厚度计算的罐壁截面面积（m 式（D.5.2-2）与原 故应乘以翘离影响系数C D——油罐内径（m） E——设计温度下底圈罐壁材料的弹性模量（MPa） 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为 v 1 v 当J小于或等于0.785或J大于1.54时 ＝1.4 cr D.5.1 故C 响 650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 ＝0.785D cr ]的取值是本规范取值的1.5倍 （MN/m） ]——罐壁许用临界应力（MPa） 存在翘离系数C B 在地震作用下 当J≤0.785时 2 但在9度设防烈 ]＝0.22E 抗震验算 ＝0.33E C t（m 与罐壁底部相连的底板处于临界状态 C ＝1.45 ——按底圈罐壁有效厚度计算的断面系数 ＋F ]＝0.15E 和 不考虑垂直地震的 L 3 取[ 当J大于0.785 v 所 650附录E中 ×0.9＝0.45 0.22是0.15的1.47倍 已锚固 cr σ cr 底圈罐壁最大轴向压应力应满足下式要求 底板边缘已翘离 [σ 1 ——底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） 但尚未离开罐基础 B 对于国外工程按API 是安全的 σ 采用API J＝ 为由罐体自重产生的轴向压应力 取[σ 8501规范中 按JIS 650附录E锚固系数表达式后