1 但油罐实际是浮放于环梁基础上的 垂直 对7度和8度设防烈度区 ＝ ——竖向地震影响系数（7度及8度地震区C L B 影响 ]——罐壁许用临界应力（MPa） 底圈罐壁最大轴向压应力应满足下式要求 取[σ D——油罐内径（m） ＝1.0 ）为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力（MN/m） 尚偏保守 v J＝ 响 ]＝0.41E 与JIS ]的取值是本规范取值的1.5倍 650附录E比较 底板边缘已翘离 式中 ＝0.33E v API ＋F 2 L L L 此C t——底圈罐壁有效厚度（m） 应按下式计算 应按下式计算 v W 3 9度地震区C 1 8501 D.5.1 当J小于或等于0.785或J大于1.54时 但在9度设防烈 会产生翘离 ＝0.785D 1 B 加上本身自重影 表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值 μ C t（m 焊接油罐结构》JIS Z 在工程中未出现过任何问题 式中 规范附录D的表达式完全一致 抗震验算 使油罐一侧产生压应力 多年来 8501进行抗震计算 按JIS D.5 当 2 cr ×0.9＝0.45 故应乘以翘离影响系数C ——按底圈壁板有效厚度计算的罐壁截面面积（m A ） [σ [σ 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为 取[ 应为固定罐的弯曲应力 故乘以垂直地震影响系数C 0.22是0.15的1.47倍 在现行行业标准《常压立式储罐抗震鉴定技术要求》SY ＝1.45 D.5.3 cr ——翘离影响系数 而在日本标准《钢制 cr cr 在JIS 当J≤0.785时 σ （F 所 cr 650附录E的[σ 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 ） 式中 即 API 度区需考虑垂直地震的影响 ]＝0.15E cr 在API v B 是安全的 8501规范中 [ σ 当J≥1.54时 即J＝0.785时 8501中 一一底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） 以在本规范式（D.5.2-1）中不存在翘离系数C ]＝0.186E 为由地震弯矩引起的弯曲应力 按本规范式（D.3.9）计算的液面晃动波高应满足本规范第D.2.2条或第D.2.3条的要求 但尚未离开罐基础 地震影响为 按式（D.4.1-1） 地震作用下底圈罐壁产生的最大轴向压应力的计算应符合下列规定 对于国外工程按API 650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 在地震作用下 对9度区则为 M 当0.785 采用API L 故C 650附录E中 D.5.1 已锚固 L 第二项 因此 和 cr E——设计温度下底圈罐壁材料的弹性模量（MPa） 其中 D.5.4 不考虑垂直地震的 1 与罐壁底部相连的底板处于临界状态 式（D.5.2-2）与原 存在翘离系数C ＜J＜ ＝1.45） cr 在原规范中 Z ——底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） 1 C σ 1 当J大于0.785 罐壁底部的最大压应力σ ]——底圈罐壁许用临界应力（MPa） v 650附录E锚固系数表达式后 近年来 1 ——按底圈罐壁有效厚度计算的断面系数 取C 抗震计算取[σ σ B 为由罐体自重产生的轴向压应力 1 本次修订将公式修改为[σ D.5.2 （MN/m） cr 且小于或等于1.54时 故C D.5 L 抗震验算 1.54时 ＝1.4 4046-93中 底板未翘离 由两部分组成 本规范取[σ ] 底圈罐壁许用临界应力应按下式计算 是本规范取值的0.85倍 D.5.2 ]取值是本规范取值的1.86倍 ＝1 ]＝0.22E ＝1时 v 地震弯矩为 2 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 cr [σ ]＝0.22E