cr ＝1时 抗震验算 ＝0.785D t（m ]＝0.22E 不考虑垂直地震的 2 且小于或等于1.54时 而在日本标准《钢制 ＝ 按本规范式（D.3.9）计算的液面晃动波高应满足本规范第D.2.2条或第D.2.3条的要求 本次修订将公式修改为[σ 1 底圈罐壁许用临界应力应按下式计算 式中 650附录E的[σ ＝1.0 垂直 B C ——按底圈壁板有效厚度计算的罐壁截面面积（m 但油罐实际是浮放于环梁基础上的 [ 但在9度设防烈 使油罐一侧产生压应力 D.5.2 ]＝0.22E ——翘离影响系数 API 为由罐体自重产生的轴向压应力 ） 存在翘离系数C 650附录E中 B cr （MN/m） D.5.4 v 2 采用API 9度地震区C ） 650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 抗震验算 取[σ μ B 加上本身自重影 ＜J＜ cr 取C 由两部分组成 ]的取值是本规范取值的1.5倍 W 近年来 地震弯矩为 8501中 ）为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力（MN/m） 响 cr Z ＝1.4 是本规范取值的0.85倍 故C 8501进行抗震计算 v 表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值 在API ——按底圈罐壁有效厚度计算的断面系数 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为 cr cr 在现行行业标准《常压立式储罐抗震鉴定技术要求》SY 对于国外工程按API 本规范取[σ σ v v 焊接油罐结构》JIS ]取值是本规范取值的1.86倍 ＋F 抗震计算取[σ J＝ 是安全的 D.5.1 ——底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） 其中 L 度区需考虑垂直地震的影响 尚偏保守 ×0.9＝0.45 ]——底圈罐壁许用临界应力（MPa） 8501 影响 1 4046-93中 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 cr 650附录E比较 多年来 应按下式计算 地震影响为 E——设计温度下底圈罐壁材料的弹性模量（MPa） 式中 按JIS 8501规范中 在JIS 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 故C 与JIS cr L 底板未翘离 ]＝0.186E D.5 （F [σ ＝1.45） API 第二项 ＝1.45 对7度和8度设防烈度区 当 故应乘以翘离影响系数C 所 D——油罐内径（m） L ]＝0.41E cr L ]——罐壁许用临界应力（MPa） 底圈罐壁最大轴向压应力应满足下式要求 ] σ 为由地震弯矩引起的弯曲应力 1 取[ 当J大于0.785 Z B 即 cr 式中 当0.785 底板边缘已翘离 t——底圈罐壁有效厚度（m） 已锚固 罐壁底部的最大压应力σ 此C σ 在原规范中 D.5.3 但尚未离开罐基础 A 以在本规范式（D.5.2-1）中不存在翘离系数C D.5 1 0.22是0.15的1.47倍 L 650附录E锚固系数表达式后 ＝0.33E 在地震作用下 ——竖向地震影响系数（7度及8度地震区C 1 2 会产生翘离 ]＝0.15E 当J≥1.54时 ＝1 v 3 和 v 应按下式计算 故乘以垂直地震影响系数C 式（D.5.2-2）与原 σ 按式（D.4.1-1） [σ 规范附录D的表达式完全一致 在工程中未出现过任何问题 1 一一底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） 当J≤0.785时 与罐壁底部相连的底板处于临界状态 1 D.5.2 1 [σ 当J小于或等于0.785或J大于1.54时 地震作用下底圈罐壁产生的最大轴向压应力的计算应符合下列规定 对9度区则为 D.5.1 即J＝0.785时 M C 应为固定罐的弯曲应力 L 因此 1.54时 L