是安全的 D——油罐内径（m） 当J≤0.785时 ＋F 1 1.54时 D.5 为由地震弯矩引起的弯曲应力 不考虑垂直地震的 0.22是0.15的1.47倍 L 而在日本标准《钢制 ＝1 8501规范中 D.5.2 ] ]＝0.22E 与罐壁底部相连的底板处于临界状态 650附录E锚固系数表达式后 API 8501 L D.5.3 本次修订将公式修改为[σ A 已锚固 v 当J大于0.785 取[ 在工程中未出现过任何问题 ]的取值是本规范取值的1.5倍 1 [ 一一底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） [σ 650附录E中 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 取[σ 故应乘以翘离影响系数C 和 t——底圈罐壁有效厚度（m） 8501中 ]取值是本规范取值的1.86倍 在原规范中 ＜J＜ 其中 cr 2 v 1 底圈罐壁最大轴向压应力应满足下式要求 σ 2 Z 表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值 ＝1.4 σ 1 cr 底板边缘已翘离 存在翘离系数C 按JIS ]＝0.41E [σ ）为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力（MN/m） ＝0.785D 当J≥1.54时 ） cr 此C L 2 响 对9度区则为 D.5.1 L ＝0.33E 1 在JIS 故C ]＝0.186E cr Z D.5.4 在现行行业标准《常压立式储罐抗震鉴定技术要求》SY 罐壁底部的最大压应力σ 故C cr cr 但尚未离开罐基础 cr 地震作用下底圈罐壁产生的最大轴向压应力的计算应符合下列规定 ]——罐壁许用临界应力（MPa） C 近年来 在地震作用下 B 故乘以垂直地震影响系数C 650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 B ——竖向地震影响系数（7度及8度地震区C 与JIS 8501进行抗震计算 但油罐实际是浮放于环梁基础上的 ]——底圈罐壁许用临界应力（MPa） L 以在本规范式（D.5.2-1）中不存在翘离系数C 按式（D.4.1-1） ＝1.45 D.5 ]＝0.22E 因此 API 应为固定罐的弯曲应力 v J＝ 3 L [σ ]＝0.15E 且小于或等于1.54时 加上本身自重影 对于国外工程按API t（m 但在9度设防烈 采用API B ＝1.0 式（D.5.2-2）与原 4046-93中 抗震验算 W 650附录E比较 底板未翘离 ×0.9＝0.45 σ 抗震验算 会产生翘离 地震影响为 （MN/m） v 当J小于或等于0.785或J大于1.54时 影响 B 1 ＝1时 cr ） 对7度和8度设防烈度区 μ ＝1.45） 9度地震区C 本规范取[σ 是本规范取值的0.85倍 按本规范式（D.3.9）计算的液面晃动波高应满足本规范第D.2.2条或第D.2.3条的要求 为由罐体自重产生的轴向压应力 E——设计温度下底圈罐壁材料的弹性模量（MPa） 650附录E的[σ ＝ ——底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） L 尚偏保守 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为 即J＝0.785时 cr 式中 式中 第二项 （F 由两部分组成 规范附录D的表达式完全一致 ——按底圈壁板有效厚度计算的罐壁截面面积（m 式中 1 M 1 所 底圈罐壁许用临界应力应按下式计算 取C C 在API D.5.1 cr 地震弯矩为 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 σ D.5.2 使油罐一侧产生压应力 当0.785 度区需考虑垂直地震的影响 焊接油罐结构》JIS 当 多年来 应按下式计算 ——翘离影响系数 ——按底圈罐壁有效厚度计算的断面系数 抗震计算取[σ 垂直 即 v v 应按下式计算