t(m 取[σ 4046-93中 ——竖向地震影响系数(7度及8度地震区C cr 但油罐实际是浮放于环梁基础上的 度区需考虑垂直地震的影响 D.5.1 J= =0.33E 在原规范中 σ 即J=0.785时 已锚固 cr 2 μ [σ ] 所 ×0.9=0.45 =1.45) ——按底圈罐壁有效厚度计算的断面系数 650附录E比较 式中 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 ——翘离影响系数 L 取[ ) 因此 会产生翘离 650附录E的[σ API 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为 ]——底圈罐壁许用临界应力(MPa) 应为固定罐的弯曲应力 1 1 B 2 当J≤0.785时 与JIS 底圈罐壁许用临界应力应按下式计算 <J< 为由罐体自重产生的轴向压应力 地震作用下底圈罐壁产生的最大轴向压应力的计算应符合下列规定 但在9度设防烈 v 罐壁底部的最大压应力σ 1 多年来 影响 =1时 ]的取值是本规范取值的1.5倍 底圈罐壁最大轴向压应力应满足下式要求 cr 垂直 采用API 此C 8501中 )为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力(MN/m) L cr 本次修订将公式修改为[σ 在地震作用下 v = (F 在工程中未出现过任何问题 =1.45 B 2 L B 使油罐一侧产生压应力 近年来 在JIS ]取值是本规范取值的1.86倍 =1.4 ]=0.22E 和 1 cr M cr 且小于或等于1.54时 按本规范式(D.3.9)计算的液面晃动波高应满足本规范第D.2.2条或第D.2.3条的要求 一一底圈罐壁最大轴向压应力(MPa) 存在翘离系数C 取C 故应乘以翘离影响系数C 当J大于0.785 D.5.2 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 8501规范中 =1 应按下式计算 D.5.2 即 底板边缘已翘离 为由地震弯矩引起的弯曲应力 ——底圈罐壁最大轴向压应力(MPa) L 第二项 以在本规范式(D.5.2-1)中不存在翘离系数C v D.5 9度地震区C ]——罐壁许用临界应力(MPa) API [σ 其中 1.54时 v 焊接油罐结构》JIS Z 650附录E中 在API C 地震弯矩为 尚偏保守 σ 当0.785 当 应按下式计算 对于国外工程按API 而在日本标准《钢制 故C 1 当J小于或等于0.785或J大于1.54时 [σ [ 不考虑垂直地震的 1 D.5.3 由两部分组成 v t——底圈罐壁有效厚度(m) cr 1 Z σ 650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 D.5 =1.0 对9度区则为 是安全的 抗震验算 D.5.4 表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值 0.22是0.15的1.47倍 650附录E锚固系数表达式后 本规范取[σ 式中 是本规范取值的0.85倍 加上本身自重影 地震影响为 ——按底圈壁板有效厚度计算的罐壁截面面积(m W 故C 响 D——油罐内径(m) E——设计温度下底圈罐壁材料的弹性模量(MPa) 3 当J≥1.54时 L B L 8501 +F cr L ]=0.41E 8501进行抗震计算 按式(D.4.1-1) ]=0.15E 故乘以垂直地震影响系数C A cr D.5.1 式中 =0.785D 规范附录D的表达式完全一致 对7度和8度设防烈度区 cr ]=0.22E v 抗震计算取[σ 抗震验算 σ 底板未翘离 按JIS 1 C (MN/m) 式(D.5.2-2)与原 但尚未离开罐基础 ]=0.186E ) 在现行行业标准《常压立式储罐抗震鉴定技术要求》SY 与罐壁底部相连的底板处于临界状态