M v 1 响 C cr （MN/m） v Z 抗震验算 底板边缘已翘离 此C ]＝0.22E σ ——按底圈壁板有效厚度计算的罐壁截面面积（m 按式（D.4.1-1） 而在日本标准《钢制 W v ＝1.45） L [σ σ E——设计温度下底圈罐壁材料的弹性模量（MPa） ——竖向地震影响系数（7度及8度地震区C D.5.4 L ＝1 ＜J＜ 应按下式计算 v 在工程中未出现过任何问题 2 v ＝ 规范附录D的表达式完全一致 且小于或等于1.54时 1 650附录E的[σ 其中 v 650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 采用API ） API A 式中 抗震验算 ＋F D——油罐内径（m） 但尚未离开罐基础 ＝1.45 ] 按JIS 1.54时 0.22是0.15的1.47倍 1 对于国外工程按API cr B 在JIS 故C L B B 度区需考虑垂直地震的影响 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 ]——底圈罐壁许用临界应力（MPa） D.5 D.5.2 本规范取[σ ——底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） cr L 为由地震弯矩引起的弯曲应力 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 σ [ 为由罐体自重产生的轴向压应力 当J≤0.785时 抗震计算取[σ C ） 是本规范取值的0.85倍 式（D.5.2-2）与原 ]取值是本规范取值的1.86倍 ——翘离影响系数 取C 8501中 ＝1.0 cr cr cr 当0.785 J＝ 故应乘以翘离影响系数C 罐壁底部的最大压应力σ 650附录E锚固系数表达式后 在原规范中 （F 在现行行业标准《常压立式储罐抗震鉴定技术要求》SY ＝1时 即J＝0.785时 不考虑垂直地震的 由两部分组成 8501规范中 应为固定罐的弯曲应力 一一底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） 底圈罐壁许用临界应力应按下式计算 对9度区则为 当J大于0.785 L 取[ 和 近年来 L 8501 650附录E比较 式中 以在本规范式（D.5.2-1）中不存在翘离系数C 650附录E中 3 所 焊接油罐结构》JIS 故乘以垂直地震影响系数C API ]——罐壁许用临界应力（MPa） 尚偏保守 [σ 即 t（m ＝0.33E ——按底圈罐壁有效厚度计算的断面系数 按本规范式（D.3.9）计算的液面晃动波高应满足本规范第D.2.2条或第D.2.3条的要求 1 D.5.2 与JIS ]＝0.186E 在API 8501进行抗震计算 D.5.1 对7度和8度设防烈度区 因此 ]＝0.15E cr 会产生翘离 σ 地震弯矩为 Z cr 影响 2 底板未翘离 使油罐一侧产生压应力 地震影响为 多年来 当J≥1.54时 μ 4046-93中 ＝1.4 但在9度设防烈 D.5.3 D.5 已锚固 t——底圈罐壁有效厚度（m） ）为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力（MN/m） ＝0.785D 底圈罐壁最大轴向压应力应满足下式要求 cr 存在翘离系数C 9度地震区C ]的取值是本规范取值的1.5倍 2 式中 1 1 L 故C ]＝0.41E 1 垂直 加上本身自重影 当 地震作用下底圈罐壁产生的最大轴向压应力的计算应符合下列规定 取[σ 表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值 应按下式计算 [σ 是安全的 但油罐实际是浮放于环梁基础上的 在地震作用下 当J小于或等于0.785或J大于1.54时 B ×0.9＝0.45 与罐壁底部相连的底板处于临界状态 本次修订将公式修改为[σ D.5.1 1 第二项 cr ]＝0.22E 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为