[σ ——翘离影响系数 ＋F σ 在工程中未出现过任何问题 本次修订将公式修改为[σ cr 由两部分组成 v cr 会产生翘离 2 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 650附录E比较 取[ 罐壁底部的最大压应力σ ） v 应按下式计算 t——底圈罐壁有效厚度（m） ） 1 L 一一底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） D.5 在JIS 2 v 与罐壁底部相连的底板处于临界状态 API 抗震验算 加上本身自重影 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为 焊接油罐结构》JIS 是本规范取值的0.85倍 J＝ 应为固定罐的弯曲应力 （MN/m） 按本规范式（D.3.9）计算的液面晃动波高应满足本规范第D.2.2条或第D.2.3条的要求 v ]的取值是本规范取值的1.5倍 D.5.2 ＝0.785D 650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 式中 地震弯矩为 9度地震区C ——按底圈壁板有效厚度计算的罐壁截面面积（m 650附录E中 8501进行抗震计算 采用API 与JIS ]＝0.15E ＝0.33E 当0.785 度区需考虑垂直地震的影响 当 ]——罐壁许用临界应力（MPa） 底圈罐壁许用临界应力应按下式计算 μ D.5.4 在API 故C C 1 但在9度设防烈 8501规范中 v ＝1时 ] M ）为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力（MN/m） 当J≤0.785时 ＜J＜ 1 ＝ B 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 ]——底圈罐壁许用临界应力（MPa） 1 B 1.54时 API L cr 且小于或等于1.54时 影响 σ D.5.3 ]＝0.186E ]＝0.41E 1 3 规范附录D的表达式完全一致 第二项 L 底圈罐壁最大轴向压应力应满足下式要求 ]取值是本规范取值的1.86倍 0.22是0.15的1.47倍 按式（D.4.1-1） E——设计温度下底圈罐壁材料的弹性模量（MPa） 近年来 cr 对9度区则为 为由地震弯矩引起的弯曲应力 即 本规范取[σ 4046-93中 650附录E的[σ L 所 ＝1.45 此C C 对7度和8度设防烈度区 但尚未离开罐基础 在原规范中 D.5.1 D——油罐内径（m） 存在翘离系数C [σ cr （F ×0.9＝0.45 650附录E锚固系数表达式后 响 cr σ 不考虑垂直地震的 D.5 ＝1.4 在现行行业标准《常压立式储罐抗震鉴定技术要求》SY ＝1.0 按JIS 式（D.5.2-2）与原 cr 地震影响为 v [ σ 应按下式计算 当J≥1.54时 地震作用下底圈罐壁产生的最大轴向压应力的计算应符合下列规定 在地震作用下 当J大于0.785 取[σ cr 8501中 故乘以垂直地震影响系数C B 即J＝0.785时 抗震计算取[σ 和 t（m 抗震验算 对于国外工程按API Z 底板边缘已翘离 垂直 ——竖向地震影响系数（7度及8度地震区C 1 cr 底板未翘离 ——底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） L 尚偏保守 B ＝1 多年来 故应乘以翘离影响系数C 故C ]＝0.22E D.5.1 L 其中 而在日本标准《钢制 已锚固 8501 D.5.2 ——按底圈罐壁有效厚度计算的断面系数 2 Z 1 取C A 1 使油罐一侧产生压应力 W 是安全的 为由罐体自重产生的轴向压应力 当J小于或等于0.785或J大于1.54时 L ＝1.45） 表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值 以在本规范式（D.5.2-1）中不存在翘离系数C [σ 但油罐实际是浮放于环梁基础上的 式中 因此 式中 cr ]＝0.22E