cr ＝0.785D 2 650附录E中 1 在原规范中 M 地震影响为 对于国外工程按API L 应为固定罐的弯曲应力 D.5.1 L 底板未翘离 ]＝0.41E 取C 抗震验算 1 但油罐实际是浮放于环梁基础上的 使油罐一侧产生压应力 ） ——按底圈罐壁有效厚度计算的断面系数 式中 cr 以在本规范式（D.5.2-1）中不存在翘离系数C 焊接油罐结构》JIS 不考虑垂直地震的 ——底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） 地震作用下底圈罐壁产生的最大轴向压应力的计算应符合下列规定 影响 8501进行抗震计算 v v σ 当 在JIS 本次修订将公式修改为[σ t——底圈罐壁有效厚度（m） 取[ 规范附录D的表达式完全一致 B 8501中 ]＝0.22E ） 因此 ]＝0.186E C 抗震计算取[σ C ＜J＜ 4046-93中 API 8501规范中 D——油罐内径（m） 加上本身自重影 D.5.2 cr [σ 3 ]的取值是本规范取值的1.5倍 近年来 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 由两部分组成 与JIS Z L 式中 650附录E锚固系数表达式后 在工程中未出现过任何问题 ×0.9＝0.45 650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 D.5 抗震验算 D.5.1 即J＝0.785时 故乘以垂直地震影响系数C 在地震作用下 ＝ 1 即 当0.785 B σ ＝1.4 ] L ＋F 是本规范取值的0.85倍 多年来 cr 表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值 与罐壁底部相连的底板处于临界状态 应按下式计算 已锚固 按本规范式（D.3.9）计算的液面晃动波高应满足本规范第D.2.2条或第D.2.3条的要求 9度地震区C 此C 对9度区则为 1 1 （F σ 和 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为 罐壁底部的最大压应力σ cr ]——罐壁许用临界应力（MPa） ]＝0.22E 当J小于或等于0.785或J大于1.54时 A D.5.2 1 响 而在日本标准《钢制 为由罐体自重产生的轴向压应力 但在9度设防烈 v ＝0.33E cr 故C L 0.22是0.15的1.47倍 2 所 ＝1.45 σ J＝ 在API D.5.4 ——翘离影响系数 v 2 对7度和8度设防烈度区 B E——设计温度下底圈罐壁材料的弹性模量（MPa） cr 底板边缘已翘离 是安全的 会产生翘离 [σ Z 在现行行业标准《常压立式储罐抗震鉴定技术要求》SY cr 度区需考虑垂直地震的影响 t（m [ 地震弯矩为 ＝1时 本规范取[σ 尚偏保守 当J≥1.54时 ＝1.0 其中 为由地震弯矩引起的弯曲应力 8501 1.54时 故C 式（D.5.2-2）与原 第二项 取[σ ＝1.45） 1 D.5 一一底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 ＝1 ）为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力（MN/m） cr 应按下式计算 当J大于0.785 650附录E的[σ 1 ——按底圈壁板有效厚度计算的罐壁截面面积（m 底圈罐壁许用临界应力应按下式计算 当J≤0.785时 v 采用API 650附录E比较 ]取值是本规范取值的1.86倍 垂直 v （MN/m） API ]＝0.15E 按JIS 故应乘以翘离影响系数C L 式中 L 且小于或等于1.54时 B 按式（D.4.1-1） 底圈罐壁最大轴向压应力应满足下式要求 存在翘离系数C W [σ 但尚未离开罐基础 ]——底圈罐壁许用临界应力（MPa） D.5.3 cr ——竖向地震影响系数（7度及8度地震区C μ