D.5.3 响 v ]——罐壁许用临界应力（MPa） 会产生翘离 是本规范取值的0.85倍 故C 存在翘离系数C ＝1.0 按式（D.4.1-1） 650附录E锚固系数表达式后 Z 本次修订将公式修改为[σ 取[ cr 在现行行业标准《常压立式储罐抗震鉴定技术要求》SY M 因此 是安全的 1 cr 不考虑垂直地震的 [σ ＝0.785D ]＝0.15E cr 当J≤0.785时 底圈罐壁许用临界应力应按下式计算 D.5.1 取[σ 一一底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） B 式（D.5.2-2）与原 故乘以垂直地震影响系数C ]＝0.22E cr 1 ＝1时 取C API ——底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） [σ D——油罐内径（m） 抗震计算取[σ 为由罐体自重产生的轴向压应力 ） 对7度和8度设防烈度区 本规范取[σ E——设计温度下底圈罐壁材料的弹性模量（MPa） ＝1.45 t——底圈罐壁有效厚度（m） 8501 当J≥1.54时 ＋F 在地震作用下 ]取值是本规范取值的1.86倍 当 cr v 多年来 9度地震区C 底板未翘离 L L ]＝0.186E 2 B 1 cr σ L ＜J＜ ]＝0.22E 8501进行抗震计算 地震影响为 在JIS 应按下式计算 与JIS ——翘离影响系数 故应乘以翘离影响系数C 地震弯矩为 当J小于或等于0.785或J大于1.54时 D.5 650附录E的[σ cr 对于国外工程按API 3 B 在原规范中 2 σ 已锚固 C 在工程中未出现过任何问题 按本规范式（D.3.9）计算的液面晃动波高应满足本规范第D.2.2条或第D.2.3条的要求 但油罐实际是浮放于环梁基础上的 （F 当0.785 对9度区则为 1 度区需考虑垂直地震的影响 ）为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力（MN/m） C 其中 即J＝0.785时 在API 焊接油罐结构》JIS J＝ 但尚未离开罐基础 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为 1 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 与罐壁底部相连的底板处于临界状态 为由地震弯矩引起的弯曲应力 1.54时 D.5.1 [σ 且小于或等于1.54时 应为固定罐的弯曲应力 650附录E比较 W 底板边缘已翘离 第二项 此C cr 当J大于0.785 和 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 ＝1.4 4046-93中 D.5.2 地震作用下底圈罐壁产生的最大轴向压应力的计算应符合下列规定 应按下式计算 σ 但在9度设防烈 式中 ——按底圈壁板有效厚度计算的罐壁截面面积（m v 650附录E中 由两部分组成 ] 按JIS v 1 表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值 A ]＝0.41E σ ＝ ＝1.45） L 8501规范中 采用API 底圈罐壁最大轴向压应力应满足下式要求 L 1 垂直 即 近年来 式中 而在日本标准《钢制 ×0.9＝0.45 L cr 所 650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 故C API [ 罐壁底部的最大压应力σ v B ]——底圈罐壁许用临界应力（MPa） ]的取值是本规范取值的1.5倍 1 0.22是0.15的1.47倍 D.5.2 8501中 规范附录D的表达式完全一致 D.5 抗震验算 ＝0.33E 影响 ——竖向地震影响系数（7度及8度地震区C 以在本规范式（D.5.2-1）中不存在翘离系数C L cr Z t（m （MN/m） ＝1 v 式中 尚偏保守 使油罐一侧产生压应力 μ 加上本身自重影 ——按底圈罐壁有效厚度计算的断面系数 2 ） D.5.4 抗震验算