在工程中未出现过任何问题 抗震验算 使油罐一侧产生压应力 当 E——设计温度下底圈罐壁材料的弹性模量（MPa） 式中 1 1 B 本规范取[σ 响 [ 故应乘以翘离影响系数C 当J≥1.54时 σ [σ 故乘以垂直地震影响系数C 当J≤0.785时 ——按底圈壁板有效厚度计算的罐壁截面面积（m [σ 650附录E的[σ 是本规范取值的0.85倍 且小于或等于1.54时 1 ＝1时 1 所 和 D.5.2 ＝1.4 0.22是0.15的1.47倍 cr 一一底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） 2 cr D.5.3 （MN/m） J＝ D.5.1 但尚未离开罐基础 当0.785 ——竖向地震影响系数（7度及8度地震区C 地震弯矩为 式中 按式（D.4.1-1） B ＋F 已锚固 在JIS L 按JIS 应按下式计算 A D.5.2 cr 650附录E锚固系数表达式后 按本规范式（D.3.9）计算的液面晃动波高应满足本规范第D.2.2条或第D.2.3条的要求 [σ 抗震计算取[σ σ v 罐壁底部的最大压应力σ 抗震验算 v 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为 本次修订将公式修改为[σ ]＝0.186E ]——底圈罐壁许用临界应力（MPa） Z σ ＝ 影响 取[ API ]＝0.15E 650附录E中 应为固定罐的弯曲应力 ]＝0.22E ——底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） 8501中 1.54时 cr 为由地震弯矩引起的弯曲应力 μ 对于国外工程按API ＝0.785D 650附录E比较 cr 但在9度设防烈 采用API 在原规范中 故C 多年来 ） 当J小于或等于0.785或J大于1.54时 取C cr 2 在现行行业标准《常压立式储罐抗震鉴定技术要求》SY L 9度地震区C ＝1.45） 取[σ ＝1 在地震作用下 对9度区则为 D.5.1 因此 垂直 ＜J＜ 1 在API L 式（D.5.2-2）与原 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 v 是安全的 ]＝0.22E ]的取值是本规范取值的1.5倍 即 近年来 会产生翘离 加上本身自重影 cr API 8501进行抗震计算 应按下式计算 ×0.9＝0.45 D.5 1 度区需考虑垂直地震的影响 底圈罐壁许用临界应力应按下式计算 存在翘离系数C 底圈罐壁最大轴向压应力应满足下式要求 1 ] 此C 地震影响为 但油罐实际是浮放于环梁基础上的 D——油罐内径（m） 8501规范中 底板未翘离 与罐壁底部相连的底板处于临界状态 而在日本标准《钢制 ） σ B ＝1.0 4046-93中 式中 W M cr C 与JIS L 由两部分组成 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 v ]——罐壁许用临界应力（MPa） 其中 cr 底板边缘已翘离 以在本规范式（D.5.2-1）中不存在翘离系数C D.5.4 地震作用下底圈罐壁产生的最大轴向压应力的计算应符合下列规定 当J大于0.785 ]＝0.41E t——底圈罐壁有效厚度（m） ]取值是本规范取值的1.86倍 1 ＝0.33E 650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 尚偏保守 B 2 ）为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力（MN/m） ＝1.45 ——翘离影响系数 规范附录D的表达式完全一致 v t（m 8501 L cr C v 故C 即J＝0.785时 ——按底圈罐壁有效厚度计算的断面系数 为由罐体自重产生的轴向压应力 3 L 不考虑垂直地震的 表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值 Z 对7度和8度设防烈度区 焊接油罐结构》JIS D.5 L 第二项 （F