＝1.4 式中 而在日本标准《钢制 对7度和8度设防烈度区 即J＝0.785时 D.5.3 1 ＜J＜ cr 式中 D.5.1 M 一一底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） 因此 影响 ＝0.785D D——油罐内径（m） 在地震作用下 当J大于0.785 cr v API 此C 规范附录D的表达式完全一致 （MN/m） v E——设计温度下底圈罐壁材料的弹性模量（MPa） 抗震计算取[σ 取[ cr A σ cr 对于国外工程按API cr 表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值 且小于或等于1.54时 ]——罐壁许用临界应力（MPa） Z cr 地震作用下底圈罐壁产生的最大轴向压应力的计算应符合下列规定 底板未翘离 L ）为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力（MN/m） 4046-93中 σ 当J≤0.785时 D.5.1 ]＝0.22E 本次修订将公式修改为[σ v API 应为固定罐的弯曲应力 B 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为 故乘以垂直地震影响系数C 对9度区则为 cr 是安全的 1 是本规范取值的0.85倍 在API 垂直 底板边缘已翘离 1 焊接油罐结构》JIS 3 8501规范中 度区需考虑垂直地震的影响 L 在现行行业标准《常压立式储罐抗震鉴定技术要求》SY ——翘离影响系数 ——按底圈罐壁有效厚度计算的断面系数 本规范取[σ σ 650附录E中 采用API 抗震验算 650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 μ 取C 由两部分组成 ＝1.0 1 ]＝0.41E 为由地震弯矩引起的弯曲应力 当 响 W ——底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） 为由罐体自重产生的轴向压应力 抗震验算 D.5.2 但油罐实际是浮放于环梁基础上的 B 存在翘离系数C ]——底圈罐壁许用临界应力（MPa） 式（D.5.2-2）与原 t——底圈罐壁有效厚度（m） L 按JIS 以在本规范式（D.5.2-1）中不存在翘离系数C 故C 2 ＝1 ＝1时 9度地震区C 会产生翘离 但在9度设防烈 尚偏保守 故应乘以翘离影响系数C 底圈罐壁最大轴向压应力应满足下式要求 cr 8501 650附录E的[σ C 1 L 与JIS ＝ L 当0.785 罐壁底部的最大压应力σ ＝1.45 J＝ ]＝0.15E 即 L D.5.2 [σ 第二项 ——竖向地震影响系数（7度及8度地震区C v 在工程中未出现过任何问题 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 底圈罐壁许用临界应力应按下式计算 ＋F 取[σ 但尚未离开罐基础 与罐壁底部相连的底板处于临界状态 ×0.9＝0.45 已锚固 ]取值是本规范取值的1.86倍 1 t（m 故C 当J≥1.54时 D.5 8501进行抗震计算 [σ （F v 8501中 ]＝0.22E 1 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 0.22是0.15的1.47倍 1 地震影响为 ——按底圈壁板有效厚度计算的罐壁截面面积（m 近年来 ＝0.33E D.5 按式（D.4.1-1） Z σ 不考虑垂直地震的 当J小于或等于0.785或J大于1.54时 L 按本规范式（D.3.9）计算的液面晃动波高应满足本规范第D.2.2条或第D.2.3条的要求 ]＝0.186E [ 所 加上本身自重影 ） ] 多年来 D.5.4 v ） B 在原规范中 650附录E锚固系数表达式后 2 cr 应按下式计算 [σ ＝1.45） 和 在JIS 使油罐一侧产生压应力 2 B 应按下式计算 cr 1.54时 式中 ]的取值是本规范取值的1.5倍 地震弯矩为 C 其中 650附录E比较