——经向肋在纬向的间距（mm） ——带肋球壳的折算厚度（mm） 带肋球壳的稳定性验算应满足下式要求 式中 t 2 H.2.4 ——经向肋与顶板在纬向的面积折算系数 P ——纬向肋与顶板组合截面的折算厚度（mm） s 应按本规范第7.1.2条确定 1 H.2.1 ——纬向肋与顶板在经向的面积折算系数 t 2 b ——纬向肋宽度（mm） b 带肋球壳的许用外荷载应按下式计算 微内压油罐尚应满足本规范附录A式（A.4.1）的要求 ——纬向肋在经向的间距（mm） [P]——带肋球壳的许用外荷载（kPa） 1 n n 1 L e ——经向肋与顶板组合截面的折算厚度（mm） L 实践证明在一定范围内是一种比较成熟可行的结构形式 H.2.2 而且制作安装比较简单 2s ——固定顶的设计外荷载（kPa） 由于钢制带肋球壳固定顶盖比桁架式或柱支撑锥顶节省钢材 临界荷载的计算方法采用了中国建筑科学研究院对钢筋混凝土带肋壳的研究成果 ——经向肋与顶板在纬向的组合截面形心到顶板中面的距离（mm） H.2 带肋球壳（图H.2.2）的折算厚度应按下列公式计算 H.2.1 2 L H.2.3 R 1m H.2 1s h t 2 ——罐顶板的有效厚度（mm） ——经向肋有效厚度（mm） 式中 ——球壳的曲率半径（m） t ——经向肋宽度（mm） 带肋球壳拱顶用于钢制油罐始于20世纪60年代 罐顶与罐壁连接处的有效截面积应满足下式要求 e 1 h E——设计温度下钢材的弹性模量（MPa） [P]——带肋球壳的许用外荷载（kPa） 式中 ——纬向肋有效厚度（mm） ——纬向肋与顶板在经向的组合截面形心到顶板中面的距离（mm） m 因此在国内得到广泛应用 2m 许用外荷载 h 许用外荷载