0 1 1ωk ω 抗风圈 敞口油罐应在罐壁外侧靠近缸壁上端设置顶部抗风圈 中间抗风圈的最小截面尺寸应符合表6.4.3的规定 中间抗风圈各自最小截面模量的规定 当 对于存在内压的固定顶油罐 加强件之间及加强件与罐壁之间应进行双面满角焊 1 4 加强圈已倾于刚性支撑的作用 当油罐直径大于60m时 B 一一山峰或山坡顶部的修正系数 抗风圈水平铺板上应开设排液孔 2 ） 0 直径已远超过60m 可设置多道 时 风压高度变化系数除可按表6.4.5-1（A类粗糙度类别）确定外 2 D＞60m时 z 时 顶部抗风圈设计还应符合下列规定 1 罐壁筒体的设计外压应按下列公式计算 取tanα＝0.3 8501和BS 取值应符合本规范第6.4.4条的规定 对于敞口的浮顶油罐 考虑到国内工程的实际情况 2） 9 对于远海海面和海岛的油罐 风压高度变化系数应根据油罐高度及地面粗糙度类别按表6.4.5-1确定 5 应计入顶部抗风圈上 设置位置宜在离罐壁上端1m的水平面上 ω 中间抗风圈的位置宜分别在 JIS ——罐壁总高度（m） 抗风圈与罐壁的连接 H 对提高罐壁的临界压力已不起作用了 中间抗风圈）的设计应符合下列规定 q——设计真空负压（kPa） 3） 说明如下 一一罐壁筒体的设计外压（kPa） 应设五个中间抗风圈 2 1 中间抗风圈维持原规范的方法 z 时 开口处任意截面的截面模量不应小于顶部抗风圈 c 14015等油罐规范的抗风圈截面模量相比 原规范中的抗风圈截面模量计算公式为W 处 8 3 ——核算区间最薄圈罐壁板的有效厚度（mm） 6.4.5 z η＝0.75～0.85 潘家华在《圆柱形金属油罐设计》一书中指出 其最小净宽度不应小于650mm 地面粗糙度可分为A 当中间抗风圈数量超过5道时 AB间和BC间的修正系数按η的线性插值确定 6） ]≥P 表6.4.5-1中风压高度变化系数按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 2 中间值应采用插入法 z cr 8 山口 抗风圈应开设盘梯洞口 （2） α 丛林 6.4.4 B 0 8501和BS 钢板最小名义厚度应为5mm 50009-2012附录E中表E.5重现期为50年的风压值 当 对接焊缝下部宜加垫板 所以本规范在中间抗风圈最小截面尺寸（本规范表6.4.3）中增加了一个档次 与 当 H 近些年来 50009-2012进行了修改 可不设中间抗风圈 供需双方协商一致后 ——第i圈罐壁板的当量高度（m） B 且支撑间距不应超过顶部抗风圈外侧边缘构件竖向尺寸的24倍 顶部抗风圈的最小截面模数应按下式计算 当中间抗风圈不在最薄罐壁板上时 且距罐壁环焊缝的距离不应小于150mm 式中 6.4.2 与原规范相比 取值应符合本规范第6.4.4条的规定 ——第i圈罐壁板的实际高度（m） ei 对山坡取1.4 时 ω 计算顶部抗风圈的截面模数时 H 槽钢的最小规格应为160mm×60mm×6.5mm 加强件有效截面积不应小于所在位置32倍罐壁厚度范围内的截面积 EN 应设四个中间抗风圈 中间抗风圈位置宜在 6.4.3 中间抗风圈的截面尺寸达到一定程度后 抗风圈腹板开洞边缘应进行加强 即W 0 2 即使如此 2 替换为 但不得小于0.3kPa H ＝0.083D 乡村 固定顶油罐应将罐壁全高作为风力稳定核算区间 最小截面尺寸为L 当[P 1） ω0 中间抗风圈设计还应符合下列规定 型钢或两者组合焊接而成 ——风压高度变化系数 风压高度变化系数μ 其到上面一个加强截面的实际距离可不换算 6.4.3 式中 E 4） 根据审查会专家意见 2 z 山间盆地 z——油罐计算位置离地面的高度（m） H EN 0 2 对于与大气连通的内浮顶油罐 ——山顶或山坡全高（m） 短肢朝下 t 处 当设计负压大于0.25kPa时 3 计算时应扣除厚度附加量 7 如再增大截面尺寸已无实质性作用 η 丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇 [P 3 基本风压取值应符合下列规定 为1 处 ＝0.083D ω 应设一个中间抗风圈 B 核算区间的罐壁筒体许用临界压力应按下列公式计算 相应直径的筒体已经能够起到支撑作用 对于平坦或稍有起伏的地形 山峰和山坡的其他部位可按山峰和山坡（图6.4.5）结构 当建设地点没有风荷载资料时 10 通过气象和地形条件的对比分析确定 JIS 还是略显保守 还应乘以表6.4.5-2中给出的修正系数 k ω 而本规范在确定中间抗风圈截面模量时 1 抗风圈上表面不得存在影响行走的障碍物 关于中间抗风圈的最小截面尺寸 k——系数 650 山峰和山坡 中间抗风圈设计应按本规范附录B的规定进行 2） cr 处 抗风圈 在API 时 200×200×14 可按D＝60m计算抗风圈截面模量 3 6 当 抗风圈（顶部抗风圈 中间抗风圈在实际罐壁上的位置应符合下列规定 14015等油罐规范相比 ＝0.083D 对于与风向一致的谷口 B类指田野 P C处的修正系数η 本次修订将W 且距罐壁纵焊缝的距离不应小于150mm 6 C类指有密集建筑群的城市市区 0 应按下列规定选用 孔径宜为16mm～20mm 应将基本风压再乘以1.2～1.5的调整系数 根据中国科学院力学研究所的理论推导表明 抗风圈截面模量计算值过大 6.4.2 基本风压应采用现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 当加强圈的惯性矩接近时 当罐壁有厚度附加量时 2 H 中间抗风圈与罐壁的连接应使角钢长肢保持水平 （1） 其到上面一个加强截面的实际距离应按下式进行换算 6.4.5 k 若再加大其惯性矩 抗风圈自身部件的对接接头应采用全焊透对接结构 中 中间抗风圈的位置宜分别在 式中 对于建在山区的油罐 时 D四类 加强用角钢的尺寸不应小于罐壁包边角钢的尺寸 长肢端与罐壁相焊 η 式中 i 取值应符合本规范第6.4.5条的规定 顶部B处的修正系数可按下式确定 11 中间抗风圈的数量及在当量筒体上的位置应按下列规定设置 当盘梯穿过抗风圈（图6.4.1-2）时 1 因此 再乘以修正系数η μ 上侧应采用连续焊 H 中间抗风圈位置宜分别在 当中间抗风圈位于最薄的罐壁板上时 5 A类指近海海面和海岛 应设三个中间抗风圈 当tana＞0.3时 6.4 不得超过0.25kPa 6.4.1 当 ——基本风压（kPa） 未提及这种处理方法 i 当设置一道顶部抗风圈不能满足要求时 取A 取z＝2.5H 当抗风圈兼作走道时 处 还应考虑建罐地区地理位置和当地气象条件的影响 ——核算区间罐壁筒体的当量高度（m） η＝1.20～1.50 国内外的观点是一致的 角钢两端伸出洞外的距离不应小于抗风圈的最小宽度 ——基本风压（kPa） 角钢的最小规格应为63mm×6mm 盘梯洞口处的罐壁应采用角钢加强 3 W 规定 敞口油罐应将顶部抗风圈以下的罐壁作为风力稳定核算区间 2 ]——核算区间罐壁筒体的许用临界压力（kPa） ——山峰或山坡在迎风面-一侧的坡度 1 5） 谷地等闭塞地形 抗风圈的外周边缘可以是圆形的 抗风圈截面模量计算值与API ——第i圈罐壁板的有效厚度（mm） 支撑间距应满足顶部抗风圈上活动荷载及静荷载的要求 湖岸及沙漠地区 关于中间抗风圈的截面模量 C 对山峰取2.2 2 顶部抗风圈应设置垂直支撑 当所设计的油罐由于前排油罐有可能形成狭管效应 h 导致风力增强时 顶部抗风圈外侧及盘梯洞口无防护侧应设置栏杆 D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区 下两侧各16倍罐壁厚度范围内的罐壁截面积 4 海岸 当z＞2.5H 中间抗风圈的位置宜分别在 下侧可采用间断焊 时 与API 6.4 应按本条规定的方法设置 A 650关于抗风圈截面模量的计算中指出 除此之外 z D——油罐内径（m） 应设两个中间抗风圈 7 1） ——顶部抗风圈的最小截面模数（cm 风压高度变化系数可按平坦地面的粗糙度类别按表6.4.5-1确定后 抗风圈结构形式（图6.4.1-1）可采用钢板 1 应根据附近地区规定的基本风压或长期资料 650 油罐已明显向大型化发展 也可以是多边形的