（2） 2 抗风圈（顶部抗风圈 顶部抗风圈外侧及盘梯洞口无防护侧应设置栏杆 原规范中的抗风圈截面模量计算公式为W 650 除此之外 取值应符合本规范第6.4.4条的规定 中间抗风圈的位置宜分别在 50009-2012进行了修改 潘家华在《圆柱形金属油罐设计》一书中指出 槽钢的最小规格应为160mm×60mm×6.5mm 中间抗风圈的截面尺寸达到一定程度后 μ ω 即使如此 计算时应扣除厚度附加量 ω 供需双方协商一致后 最小截面尺寸为L AB间和BC间的修正系数按η的线性插值确定 k——系数 11 当抗风圈兼作走道时 应计入顶部抗风圈上 当[P 6.4.2 当盘梯穿过抗风圈（图6.4.1-2）时 式中 8501和BS ——基本风压（kPa） h 其到上面一个加强截面的实际距离可不换算 地面粗糙度可分为A i 9 顶部B处的修正系数可按下式确定 H 取A 6.4.4 中间抗风圈的位置宜分别在 cr 抗风圈水平铺板上应开设排液孔 8 EN 一一山峰或山坡顶部的修正系数 中间抗风圈位置宜分别在 根据审查会专家意见 时 抗风圈结构形式（图6.4.1-1）可采用钢板 其最小净宽度不应小于650mm 表6.4.5-1中风压高度变化系数按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 型钢或两者组合焊接而成 6.4 上侧应采用连续焊 计算顶部抗风圈的截面模数时 式中 可设置多道 1） η＝0.75～0.85 当 处 抗风圈腹板开洞边缘应进行加强 H 通过气象和地形条件的对比分析确定 cr 6.4.5 3 对提高罐壁的临界压力已不起作用了 ） 5 ——核算区间罐壁筒体的当量高度（m） 直径已远超过60m z H 4 取z＝2.5H 4） 中间抗风圈在实际罐壁上的位置应符合下列规定 式中 W 中间抗风圈的数量及在当量筒体上的位置应按下列规定设置 抗风圈应开设盘梯洞口 处 C处的修正系数η 抗风圈与罐壁的连接 3 盘梯洞口处的罐壁应采用角钢加强 0 3 可不设中间抗风圈 B类指田野 z 应按本条规定的方法设置 中间抗风圈设计应按本规范附录B的规定进行 当罐壁有厚度附加量时 14015等油罐规范的抗风圈截面模量相比 当中间抗风圈数量超过5道时 2） 长肢端与罐壁相焊 顶部抗风圈的最小截面模数应按下式计算 根据中国科学院力学研究所的理论推导表明 H 风压高度变化系数μ 一一罐壁筒体的设计外压（kPa） η 油罐已明显向大型化发展 角钢两端伸出洞外的距离不应小于抗风圈的最小宽度 E 当建设地点没有风荷载资料时 应按下列规定选用 当设置一道顶部抗风圈不能满足要求时 应设三个中间抗风圈 抗风圈的外周边缘可以是圆形的 规定 6.4 1 孔径宜为16mm～20mm 时 当设计负压大于0.25kPa时 A类指近海海面和海岛 z 2 H 2 且支撑间距不应超过顶部抗风圈外侧边缘构件竖向尺寸的24倍 EN 中 H 所以本规范在中间抗风圈最小截面尺寸（本规范表6.4.3）中增加了一个档次 对山峰取2.2 取值应符合本规范第6.4.4条的规定 [P 2） 6.4.2 对于存在内压的固定顶油罐 对山坡取1.4 设置位置宜在离罐壁上端1m的水平面上 但不得小于0.3kPa JIS 关于中间抗风圈的截面模量 不得超过0.25kPa 乡村 与API 时 D＞60m时 ——罐壁总高度（m） 当 丛林 中间抗风圈各自最小截面模量的规定 0 处 ——风压高度变化系数 ω 650关于抗风圈截面模量的计算中指出 2 z 还应乘以表6.4.5-2中给出的修正系数 当 核算区间的罐壁筒体许用临界压力应按下列公式计算 下两侧各16倍罐壁厚度范围内的罐壁截面积 t 0 2 对接焊缝下部宜加垫板 0 C类指有密集建筑群的城市市区 ei ω 山峰和山坡 当 中间抗风圈）的设计应符合下列规定 6 7 2 z D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区 ]≥P 2 湖岸及沙漠地区 山口 抗风圈自身部件的对接接头应采用全焊透对接结构 对于与大气连通的内浮顶油罐 对于远海海面和海岛的油罐 1 加强件有效截面积不应小于所在位置32倍罐壁厚度范围内的截面积 下侧可采用间断焊 50009-2012附录E中表E.5重现期为50年的风压值 山间盆地 5 0 当加强圈的惯性矩接近时 650 抗风圈 ＝0.083D ω 短肢朝下 ＝0.083D 如再增大截面尺寸已无实质性作用 抗风圈 当中间抗风圈不在最薄罐壁板上时 因此 C 固定顶油罐应将罐壁全高作为风力稳定核算区间 A 未提及这种处理方法 海岸 时 关于中间抗风圈的最小截面尺寸 当 3 且距罐壁环焊缝的距离不应小于150mm 应设一个中间抗风圈 中间抗风圈与罐壁的连接应使角钢长肢保持水平 当中间抗风圈位于最薄的罐壁板上时 应设两个中间抗风圈 ——第i圈罐壁板的当量高度（m） 时 中间抗风圈维持原规范的方法 8501和BS 考虑到国内工程的实际情况 加强用角钢的尺寸不应小于罐壁包边角钢的尺寸 对于敞口的浮顶油罐 2 中间值应采用插入法 加强件之间及加强件与罐壁之间应进行双面满角焊 本次修订将W 1 中间抗风圈设计还应符合下列规定 式中 应将基本风压再乘以1.2～1.5的调整系数 6 时 敞口油罐应在罐壁外侧靠近缸壁上端设置顶部抗风圈 1） 也可以是多边形的 可按D＝60m计算抗风圈截面模量 导致风力增强时 c 6.4.1 罐壁筒体的设计外压应按下列公式计算 处 1 D四类 取值应符合本规范第6.4.5条的规定 支撑间距应满足顶部抗风圈上活动荷载及静荷载的要求 基本风压应采用现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 当所设计的油罐由于前排油罐有可能形成狭管效应 再乘以修正系数η 中间抗风圈的最小截面尺寸应符合表6.4.3的规定 对于平坦或稍有起伏的地形 3 顶部抗风圈应设置垂直支撑 中间抗风圈的位置宜分别在 替换为 应根据附近地区规定的基本风压或长期资料 ＝0.083D 当z＞2.5H 1 风压高度变化系数应根据油罐高度及地面粗糙度类别按表6.4.5-1确定 α 6.4.3 2 ——第i圈罐壁板的实际高度（m） z 抗风圈上表面不得存在影响行走的障碍物 i 2 D——油罐内径（m） 200×200×14 相应直径的筒体已经能够起到支撑作用 10 ——山峰或山坡在迎风面-一侧的坡度 B η z——油罐计算位置离地面的高度（m） η＝1.20～1.50 H 抗风圈截面模量计算值与API 为1 当油罐直径大于60m时 而本规范在确定中间抗风圈截面模量时 6） 应设五个中间抗风圈 时 对于建在山区的油罐 8 应设四个中间抗风圈 顶部抗风圈设计还应符合下列规定 14015等油罐规范相比 与原规范相比 ]——核算区间罐壁筒体的许用临界压力（kPa） 处 6.4.3 7 山峰和山坡的其他部位可按山峰和山坡（图6.4.5）结构 ——基本风压（kPa） 风压高度变化系数可按平坦地面的粗糙度类别按表6.4.5-1确定后 1 敞口油罐应将顶部抗风圈以下的罐壁作为风力稳定核算区间 当tana＞0.3时 1ωk 对于与风向一致的谷口 与 5） ——核算区间最薄圈罐壁板的有效厚度（mm） 钢板最小名义厚度应为5mm B B B 近些年来 说明如下 加强圈已倾于刚性支撑的作用 k 6.4.5 4 ω0 角钢的最小规格应为63mm×6mm P ——第i圈罐壁板的有效厚度（mm） q——设计真空负压（kPa） 且距罐壁纵焊缝的距离不应小于150mm 基本风压取值应符合下列规定 抗风圈截面模量计算值过大 其到上面一个加强截面的实际距离应按下式进行换算 丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇 2 若再加大其惯性矩 取tanα＝0.3 风压高度变化系数除可按表6.4.5-1（A类粗糙度类别）确定外 还应考虑建罐地区地理位置和当地气象条件的影响 谷地等闭塞地形 中间抗风圈位置宜在 ——山顶或山坡全高（m） ——顶部抗风圈的最小截面模数（cm 开口处任意截面的截面模量不应小于顶部抗风圈 0 即W JIS 3） 1 （1） k 还是略显保守 1 国内外的观点是一致的 在API