在API 1ωk 中间抗风圈的位置宜分别在 可按D＝60m计算抗风圈截面模量 1 2 650关于抗风圈截面模量的计算中指出 ——山峰或山坡在迎风面-一侧的坡度 H 时 10 z 支撑间距应满足顶部抗风圈上活动荷载及静荷载的要求 中间抗风圈维持原规范的方法 中间值应采用插入法 z 4 对提高罐壁的临界压力已不起作用了 6.4.1 计算时应扣除厚度附加量 抗风圈上表面不得存在影响行走的障碍物 海岸 应按下列规定选用 设置位置宜在离罐壁上端1m的水平面上 抗风圈的外周边缘可以是圆形的 下侧可采用间断焊 而本规范在确定中间抗风圈截面模量时 t 即W 即使如此 0 抗风圈腹板开洞边缘应进行加强 长肢端与罐壁相焊 关于中间抗风圈的最小截面尺寸 应计入顶部抗风圈上 2 顶部抗风圈的最小截面模数应按下式计算 式中 ω0 ω 1 11 E 3 抗风圈（顶部抗风圈 2 ＝0.083D 应设三个中间抗风圈 时 钢板最小名义厚度应为5mm 国内外的观点是一致的 处 EN 7 当tana＞0.3时 6.4.2 1 η＝1.20～1.50 可不设中间抗风圈 8 短肢朝下 潘家华在《圆柱形金属油罐设计》一书中指出 中 当油罐直径大于60m时 C B类指田野 0 5） 加强件有效截面积不应小于所在位置32倍罐壁厚度范围内的截面积 取tanα＝0.3 考虑到国内工程的实际情况 抗风圈截面模量计算值与API 与原规范相比 ——核算区间罐壁筒体的当量高度（m） 当中间抗风圈位于最薄的罐壁板上时 （2） 14015等油罐规范相比 直径已远超过60m 时 ＝0.083D 当盘梯穿过抗风圈（图6.4.1-2）时 3 乡村 其最小净宽度不应小于650mm C处的修正系数η ） 中间抗风圈）的设计应符合下列规定 根据中国科学院力学研究所的理论推导表明 2 7 地面粗糙度可分为A B 0 JIS 3 H 2 盘梯洞口处的罐壁应采用角钢加强 核算区间的罐壁筒体许用临界压力应按下列公式计算 取值应符合本规范第6.4.4条的规定 ]——核算区间罐壁筒体的许用临界压力（kPa） 650 ei 时 8 近些年来 当[P P 2） A类指近海海面和海岛 50009-2012附录E中表E.5重现期为50年的风压值 H z——油罐计算位置离地面的高度（m） 罐壁筒体的设计外压应按下列公式计算 顶部抗风圈应设置垂直支撑 还是略显保守 z 当 根据审查会专家意见 关于中间抗风圈的截面模量 处 1 对于存在内压的固定顶油罐 处 ＝0.083D ——第i圈罐壁板的有效厚度（mm） 加强件之间及加强件与罐壁之间应进行双面满角焊 山间盆地 中间抗风圈在实际罐壁上的位置应符合下列规定 再乘以修正系数η 4 6.4.2 2 9 B 通过气象和地形条件的对比分析确定 抗风圈 ——第i圈罐壁板的实际高度（m） ——罐壁总高度（m） 3 取A q——设计真空负压（kPa） 谷地等闭塞地形 i 应设五个中间抗风圈 5 ——风压高度变化系数 4） 当罐壁有厚度附加量时 当建设地点没有风荷载资料时 取z＝2.5H AB间和BC间的修正系数按η的线性插值确定 z 应根据附近地区规定的基本风压或长期资料 0 顶部抗风圈设计还应符合下列规定 cr 中间抗风圈与罐壁的连接应使角钢长肢保持水平 中间抗风圈的位置宜分别在 h 抗风圈结构形式（图6.4.1-1）可采用钢板 中间抗风圈位置宜在 5 B 当中间抗风圈不在最薄罐壁板上时 应设一个中间抗风圈 山口 上侧应采用连续焊 本次修订将W 丛林 1 对于与大气连通的内浮顶油罐 当 处 c （1） 2 ——核算区间最薄圈罐壁板的有效厚度（mm） 1） 抗风圈与罐壁的连接 当抗风圈兼作走道时 1） 对于建在山区的油罐 ω 湖岸及沙漠地区 1 当 应设两个中间抗风圈 k——系数 650 i 除此之外 抗风圈应开设盘梯洞口 ω 不得超过0.25kPa ——第i圈罐壁板的当量高度（m） 2 丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇 ——基本风压（kPa） 未提及这种处理方法 风压高度变化系数应根据油罐高度及地面粗糙度类别按表6.4.5-1确定 α ——顶部抗风圈的最小截面模数（cm 基本风压应采用现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 时 A D＞60m时 如再增大截面尺寸已无实质性作用 中间抗风圈的数量及在当量筒体上的位置应按下列规定设置 k 当设置一道顶部抗风圈不能满足要求时 2 导致风力增强时 对于平坦或稍有起伏的地形 D四类 所以本规范在中间抗风圈最小截面尺寸（本规范表6.4.3）中增加了一个档次 中间抗风圈的位置宜分别在 最小截面尺寸为L 6） 且距罐壁纵焊缝的距离不应小于150mm JIS η 供需双方协商一致后 式中 8501和BS 抗风圈 还应考虑建罐地区地理位置和当地气象条件的影响 2 H 风压高度变化系数可按平坦地面的粗糙度类别按表6.4.5-1确定后 当所设计的油罐由于前排油罐有可能形成狭管效应 ω z 可设置多道 其到上面一个加强截面的实际距离应按下式进行换算 式中 中间抗风圈设计还应符合下列规定 还应乘以表6.4.5-2中给出的修正系数 对于敞口的浮顶油罐 当设计负压大于0.25kPa时 且支撑间距不应超过顶部抗风圈外侧边缘构件竖向尺寸的24倍 0 也可以是多边形的 但不得小于0.3kPa 8501和BS 对于与风向一致的谷口 顶部B处的修正系数可按下式确定 为1 基本风压取值应符合下列规定 中间抗风圈设计应按本规范附录B的规定进行 角钢的最小规格应为63mm×6mm k H 槽钢的最小规格应为160mm×60mm×6.5mm B 当z＞2.5H ——基本风压（kPa） 敞口油罐应将顶部抗风圈以下的罐壁作为风力稳定核算区间 孔径宜为16mm～20mm 6 EN 6.4.5 D——油罐内径（m） 对山坡取1.4 中间抗风圈的截面尺寸达到一定程度后 若再加大其惯性矩 H 对山峰取2.2 规定 式中 油罐已明显向大型化发展 当 加强圈已倾于刚性支撑的作用 角钢两端伸出洞外的距离不应小于抗风圈的最小宽度 对于远海海面和海岛的油罐 6.4 2） 表6.4.5-1中风压高度变化系数按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB μ 应设四个中间抗风圈 z 6.4 与API 时 山峰和山坡的其他部位可按山峰和山坡（图6.4.5）结构 计算顶部抗风圈的截面模数时 ——山顶或山坡全高（m） η＝0.75～0.85 取值应符合本规范第6.4.4条的规定 中间抗风圈各自最小截面模量的规定 6.4.5 风压高度变化系数μ 应将基本风压再乘以1.2～1.5的调整系数 中间抗风圈位置宜分别在 型钢或两者组合焊接而成 2 cr 抗风圈自身部件的对接接头应采用全焊透对接结构 取值应符合本规范第6.4.5条的规定 H 0 相应直径的筒体已经能够起到支撑作用 加强用角钢的尺寸不应小于罐壁包边角钢的尺寸 ]≥P 抗风圈截面模量计算值过大 与 当中间抗风圈数量超过5道时 因此 开口处任意截面的截面模量不应小于顶部抗风圈 50009-2012进行了修改 3） ω 原规范中的抗风圈截面模量计算公式为W 固定顶油罐应将罐壁全高作为风力稳定核算区间 D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区 替换为 对接焊缝下部宜加垫板 200×200×14 当 一一罐壁筒体的设计外压（kPa） 顶部抗风圈外侧及盘梯洞口无防护侧应设置栏杆 处 3 [P 且距罐壁环焊缝的距离不应小于150mm W 中间抗风圈的最小截面尺寸应符合表6.4.3的规定 一一山峰或山坡顶部的修正系数 6.4.3 说明如下 应按本条规定的方法设置 14015等油罐规范的抗风圈截面模量相比 抗风圈水平铺板上应开设排液孔 6.4.4 山峰和山坡 敞口油罐应在罐壁外侧靠近缸壁上端设置顶部抗风圈 6.4.3 下两侧各16倍罐壁厚度范围内的罐壁截面积 风压高度变化系数除可按表6.4.5-1（A类粗糙度类别）确定外 其到上面一个加强截面的实际距离可不换算 6 时 C类指有密集建筑群的城市市区 η 当加强圈的惯性矩接近时 1 1