r 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ A ——设计对流反应谱加速度系数 当 前面已分析过 max 当 ＝2.5S ＝1×1.1×1.0＝1.1 c W X ——罐底边缘板的有效厚度（mm） 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ 按本规范 ＝1.05 并不等于M D——油罐内径（m） p s z α 按API ＝0.9 X 近似等于W ρ——储液相对密度 ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） a ——设计脉冲反应谱加速度系数 ＝0.75 S W M 锚固 A i ＝ 查API v i b 按API ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H 大 ——参与耦联振动储液的有效重量（N） p 水平地震力的主体 S ）的计算值比D w 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 M ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H 0.4g有相同的含义 ƒ＝ p a 1 DS 可无需锚固 i ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 ＝0.3）时 r ＝0.4时 ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 DS 一般情况下都小于1.0 ——设计液位高度（m） 当J大于0.785 按API i S 3 2 且不应小于0.45m S 当 ƒ ——罐壁与罐顶总重量（MN） 中的X API μ＝0.78 ＝ 在公 在式（36）中 p 可近 ƒ＝ S 为等效采用 当 ——脉冲地震力折减系数 D.4 似认为相等 1 650附录E 美国以外地区取Q＝1.0 ]的计算值略大 并不相等 由此 X i S 当 i μ＝0.90 ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 ＝1.2 ＜201H ——场地系数 F ＝1.0时 （2） ＝0.8时 X w i i X 对于浮顶油罐 0 当 i s ＝1.4 t p A t ）＝0.2时 i S 项提供的地震弯矩 s z 基本上采用API 锚固 ＝0.4）时 （4） ＝F ＝0.2 在式（35）中 eL i ＝1.20 当α ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H 650附录E中的M ＝0.45（S W 当 ƒ 应使F p 2 650附录E ＝C 不会超过A X ＝0.375H 即按式（36）计算的地震弯矩 ＝0.257 ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） a F M S 650附录E的规定 r 按API mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg 相当于C 650附录E.4.4 X μ＝0.91 本规范地震弯矩表达式为 i ＝0.5时 S ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H 十W ＝0.2时 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 N ＝1.2时 650附录E规定 i 0.4A 设计基本地震加速度（S s DS α S s DS 又远小于W 当 所以锚固系数J 当α ＝ ——设计液位高度（m） 对于拱顶油罐 p S S DS W 中的 X 弯矩相应增大 R s C W s ＝ 不产生举升力 ＝1.184 t ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g z ＝0.3时 p ƒ＝ 锚固系数的确定 1 当J大于1.54时 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg X 减小而增大 ＝1.133 D.4.4 L ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） 提供的地震弯矩 （3） ≥1.33时 S C ＝ W 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 D.4.1 有相同的含义和相同的确定方法 当场地不确定时 0 ƒ＝ 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 t ＝1.059 i 力臂值为0.45H 所以 mg ＝0.75时 S t D.4.3 αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 ＝1.1 W X wi 2 但在数值上 对于式（36） X a H ＝0.675（S 650附录E c ＝1.3时 v ＝0.314 F 1 罐壁受拉侧已开始提离 ≥1.33时 增 max 1 的计算值远小于A Q i 可无需锚固 对于浮顶油罐 垂直地震加速度A M p ＝1.008 p 根号内前—项中的W i D X 应按本规范第D.4.2条的规定选取 式中 W ＝1.2 Q——调节系数 t mg p 650附录E表E-4 X i S 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ R ＝0.5时 650附录E X A eL ＜1.33时 在式（35）中为 m X αmg ƒ＝ s 1 ＝1.157 1 ）H i c ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H 其根号下后一 μ＝0.71 ＝1.083 w a α i 随 L D.4.1 rw ＝1.0 1 ＝0.4× wi μ＝0.77 即 i p D——油罐内径（m） ＜1.33时 ） 对于拱顶油罐 设计基本地震加速度（S （1） 当J小于或等于0.785时 DS X ＝0.9时 max 离反抗力（MN/m） 当 ＝1×1.4×0.5＝0.7 s （1-0.4A b ＝0.375H M ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H DS i 对于浮顶油罐 i 650附录表E-1 i ＝ ≥1.33时 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ ≥1.33时 ＜1.33时 mg和W w i 由于A 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 X 按D类地区考虑 ＝1.1时 A ）＝0.4时 s X 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 i F 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 s i αmg和A D.4.2 mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg F c 时 i ° ——厚度为t α S 当 ＝（0.5-0.094 在式（36）中为A 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ s 相当于M R p ＝ 1 ＝0.14S m为产生水平地震力储液的等 W μ＝0.70 ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H i S a ——按API 对于拱顶油罐 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） 举升力应按表11.2.3规定确定 650附录E 式中 S ＝0.7时 ＝0.056S ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） i L z 且小于或等于1.54时 锚固判别应符合下列规定 S ＝ 按AP1 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 w a S 设计基本地震加速度（S Y X L ƒ＝ A F b ＝0.75时 v 但API W 即Q α z ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） J＝ 650附录E.4.5规定 ＝ i S S D.4.2 所以W ＝F t ＝0.2 ＝1×1.2×0.75＝0.9 ＝1.107 i C μ——弯矩调整系数 Dρ z r A 当 ＝1.1C W ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） ＝0.5 i ——罐底边缘板的有效厚度（mm） 0.14S 0.3g （W s 当 当 当 当 μ＝ ＝0.2）时 C 按API 按API ＝0.9（S ——罐壁总重（N） ——储液晃动部分的有效重量（N） 式中 在式（35）中 效质量 R ——固定顶油罐的罐顶总重（N） ρ一——储液相对密度 ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H 式表达形式上进行了修改 1 式中 M ＝1.0时 s ＝ a rw v ＝0.6时 s M 当 A X 抗力（MN/m） D.4 i H ＋W 应进行锚固 1 i DS ＝ ＝0.3 （1-0.4A ）＝0.3时 [W i 而W t 锚固系数应按下列公式计算 ）＋W ＝3.5 API ＝1.0时 W ＝1.032 z