W 当 t 1 b ＜1.33时 eL 0.4g有相同的含义 按API X W Q——调节系数 ＝1.133 a s （2） ＝1.157 z p ƒ＝ M X 相当于C W 但在数值上 ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） rw 设计基本地震加速度（S DS ＝ s rw R 又远小于W 且小于或等于1.54时 i X S ＝0.9（S ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H i M 当 减小而增大 1 S αmg 可无需锚固 ＝0.3时 S S ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H S 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 i ＝1.2时 ——设计脉冲反应谱加速度系数 650附录E表E-4 F 1 ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） 由于A 似认为相等 s X 增 D.4 p API ƒ＝ 近似等于W i p 当 s 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 1 ＝0.2 ）＝0.2时 z m为产生水平地震力储液的等 3 ——设计对流反应谱加速度系数 ＝ 650附录E a 设计基本地震加速度（S 650附录E.4.4 F 650附录E D.4 D——油罐内径（m） （1-0.4A 650附录E规定 a s 举升力应按表11.2.3规定确定 ）＝0.3时 S ＝0.75时 并不相等 S i （W i ＜201H A C i DS t 式中 ＝1.107 0.14S S 锚固 对于拱顶油罐 ＝0.056S t ＝ 而W （4） ＝1.059 X ——罐壁与罐顶总重量（MN） i p 式中 X i t i 可近 i S p X 随 ＝0.375H S 当 X i ＋W a ＝3.5 ＝1.20 ＝0.4）时 ——厚度为t C 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg t 时 i ＝1.2 ＝ X ＝ s ＝1.032 a 对于拱顶油罐 v p 其根号下后一 当J小于或等于0.785时 W z L ＝0.2）时 s A ——罐壁总重（N） W ≥1.33时 查API ——脉冲地震力折减系数 S ＝0.2时 ≥1.33时 按API ＝1.0时 S 0 大 1 i s i J＝ 650附录E ＝1.184 i b S 当 应按本规范第D.4.2条的规定选取 μ＝0.77 ＝0.75时 罐壁受拉侧已开始提离 ——按API z 2 mg M （1） i ——参与耦联振动储液的有效重量（N） 当 z ]的计算值略大 650附录E的规定 μ＝0.91 w （3） 在式（36）中为A ） ＝1×1.4×0.5＝0.7 Q 2 c ＝1.083 X 当 ＝ DS Y X 当 应进行锚固 ＝0.375H 1 p ＝1.2 Dρ L ＝0.9时 i eL i α ＝1.05 D.4.4 所以 ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g 当场地不确定时 对于浮顶油罐 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） s c w w 所以W S 相当于M 可无需锚固 ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H X mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg 有相同的含义和相同的确定方法 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 μ＝0.90 p 并不等于M α ）H μ＝0.78 中的 αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg ＝1.3时 ＜1.33时 ＝1.1时 项提供的地震弯矩 S max ——固定顶油罐的罐顶总重（N） A X ＝0.314 DS 锚固 ＝0.4× r 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 为等效采用 ＝0.14S D.4.1 1 由此 前面已分析过 ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H ——设计液位高度（m） ＜1.33时 按本规范 i 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 X ＝0.7时 ° S v 0.3g 在式（36）中 p F ƒ＝ A i mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg 在式（35）中为 美国以外地区取Q＝1.0 对于浮顶油罐 ＝0.45（S p ＝0.5时 在式（35）中 当 A 0.4A i s A m s ＝0.257 W W 不会超过A 一般情况下都小于1.0 M W s D.4.3 p 离反抗力（MN/m） 本规范地震弯矩表达式为 ƒ＝ 按API αmg和A i b 弯矩相应增大 DS L a mg 1 c ＝ 当α i X r 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ 对于拱顶油罐 ρ一——储液相对密度 ＝0.5 p ＝0.8时 μ——弯矩调整系数 水平地震力的主体 ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） ）＋W D.4.1 当α ƒ 且不应小于0.45m i R r 按API ＝1.0时 式中 D.4.2 基本上采用API 提供的地震弯矩 效质量 R API ≥1.33时 ＝1.1 ≥1.33时 H ＝C ——设计液位高度（m） S ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H X ＝0.75 ＝0.675（S mg和W 1 当 S ƒ＝ ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H z 当 r X ——罐底边缘板的有效厚度（mm） ρ——储液相对密度 H M 不产生举升力 ＝0.4时 i ——罐底边缘板的有效厚度（mm） 1 DS ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） 抗力（MN/m） 当 按AP1 X S 即Q （1-0.4A 1 W μ＝ i ＝F 按API w c N ＝0.2 S ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 ＝0.3 十W S ——储液晃动部分的有效重量（N） R 力臂值为0.45H ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H [W 式表达形式上进行了修改 ）的计算值比D 当J大于1.54时 ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） ＝ ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） i μ＝0.70 ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 max 所以锚固系数J ＝1×1.1×1.0＝1.1 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ a W DS s 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 C 锚固系数应按下列公式计算 当J大于0.785 ƒ ＝ v 中的X 650附录E.4.5规定 ＝1.4 ＝ 的计算值远小于A ＝0.5时 ＝1.0 ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 根号内前—项中的W 按API ＝（0.5-0.094 ——场地系数 当 w α C ＝0.3）时 t ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 p 锚固判别应符合下列规定 应使F 650附录表E-1 a i 在公 ＝1.1C 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ 650附录E中的M α i max 垂直地震加速度A L W W A i F z 即按式（36）计算的地震弯矩 按D类地区考虑 M 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 A 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 ＝0.9 即 650附录E D ƒ＝ S M 当 wi s t X ＝2.5S 对于浮顶油罐 设计基本地震加速度（S 650附录E i DS s ＝0.6时 ＝1×1.2×0.75＝0.9 当 ＝F v F ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H 式中 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ ）＝0.4时 i ＝1.008 t D——油罐内径（m） D.4.2 F 但API 0 当 在式（35）中 wi 2 i 对于式（36） ＝ α ＝1.0时 锚固系数的确定 i μ＝0.71 X