基本上采用API X s z Y H 近似等于W Q ＜201H ° ＝0.4）时 α 650附录E.4.5规定 （1-0.4A μ＝0.70 2 ）＝0.4时 S 650附录E规定 ＝0.5时 C L 按API v （W 对于拱顶油罐 ＝0.4× max 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 S μ——弯矩调整系数 s A S p S 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ 中的 ）H 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H X p ＝F 在式（36）中为A 不产生举升力 ＝1.008 1 i ） A C J＝ C a z ＝0.14S p 为等效采用 S 相当于C 可无需锚固 ≥1.33时 c 即 F w ＝ 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ ＝F S ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 ——储液晃动部分的有效重量（N） z ＝ D.4.2 s 设计基本地震加速度（S 即按式（36）计算的地震弯矩 ＝ 0.4A R A 650附录E中的M ＝ A ＝0.2 效质量 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） 2 r μ＝0.71 650附录E α X ＝3.5 w ＝0.3时 z 并不等于M ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H ＝0.2时 rw DS （4） 1 i ＝1.107 1 DS v ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H wi s W 在式（35）中 当 时 s ρ——储液相对密度 应按本规范第D.4.2条的规定选取 0.14S ＝0.375H i （1） 提供的地震弯矩 DS i p W 650附录E 650附录E表E-4 t ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 ＝0.7时 mg和W ＝1.20 ρ一——储液相对密度 650附录表E-1 按API i c 十W ＝ ——设计液位高度（m） αmg和A i ＝ i ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） w α 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ s 举升力应按表11.2.3规定确定 ＝0.4时 相当于M X 锚固 p 项提供的地震弯矩 S ＝0.9（S 并不相等 设计基本地震加速度（S W ——设计液位高度（m） ＝ p 罐壁受拉侧已开始提离 当 D.4.3 i ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 z s ＝1.05 DS ＝1.2 i ＝1.3时 ＝ 前面已分析过 650附录E 0.3g 当α ——场地系数 有相同的含义和相同的确定方法 在公 ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H ＝2.5S 1 t ƒ＝ 当J大于0.785 当 又远小于W ——固定顶油罐的罐顶总重（N） ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） 可近 2 rw i ＝0.45（S S M ＝1×1.2×0.75＝0.9 0 ＝1.4 似认为相等 ——罐底边缘板的有效厚度（mm） C i p 随 i 由于A 当J大于1.54时 A ——按API s ＝1.157 M 对于式（36） p W 式中 R M （2） ＝1.2 ≥1.33时 S ＝0.5 ƒ s 0.4g有相同的含义 D.4 i ——参与耦联振动储液的有效重量（N） 650附录E 按API 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ 但API ＝1.0时 其根号下后一 650附录E的规定 ＝0.3 1 L S 离反抗力（MN/m） 当 i 3 对于拱顶油罐 S M ＝1×1.4×0.5＝0.7 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 ＝0.75时 X 当 eL X a 按API S z eL X i M X Q——调节系数 大 ]的计算值略大 i 根号内前—项中的W W 弯矩相应增大 i 不会超过A W S X i ）的计算值比D 0 可无需锚固 D——油罐内径（m） D.4 D ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） i 式中 A αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg DS v X 对于浮顶油罐 按本规范 ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g H F 当 ＜1.33时 p 1 ——厚度为t t ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H i 650附录E 而W ＝0.056S L ＝0.2）时 式表达形式上进行了修改 ＝0.9 X S r W X s 当 c 在式（36）中 一般情况下都小于1.0 （3） μ＝0.91 ＜1.33时 i α 锚固判别应符合下列规定 ƒ＝ μ＝0.78 r b W S A S 且不应小于0.45m ——设计脉冲反应谱加速度系数 W 即Q ＝0.75 设计基本地震加速度（S 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg a API （1-0.4A ≥1.33时 所以 650附录E.4.4 式中 减小而增大 ＝0.6时 抗力（MN/m） 当 max 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 当 X 当 a 对于浮顶油罐 Dρ ƒ R 按D类地区考虑 D.4.1 μ＝0.90 mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg v 当J小于或等于0.785时 锚固 S X 1 锚固系数的确定 增 p i 按API i API 垂直地震加速度A ——设计对流反应谱加速度系数 i N mg ＋W ≥1.33时 D.4.2 当场地不确定时 且小于或等于1.54时 ＝0.675（S ＝1.0 ＝1.0时 的计算值远小于A a a ƒ＝ ——罐底边缘板的有效厚度（mm） 由此 ＝1.133 i X mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg αmg s 锚固系数应按下列公式计算 对于拱顶油罐 ）＝0.3时 ＝（0.5-0.094 对于浮顶油罐 i ＝0.257 ＝0.5时 中的X i M i 所以锚固系数J z a ＝1.2时 S ƒ＝ ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） ＝0.8时 ＝0.75时 t ＝0.2 ——罐壁与罐顶总重量（MN） ＝1.032 W D.4.4 α ——脉冲地震力折减系数 ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） ＝ 当 S 1 ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H ）＋W D.4.1 s 美国以外地区取Q＝1.0 r X DS 当 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 F 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 ＝0.3）时 ＝ b ＝1.059 ＝1.1C ＝1.1 i F S μ＝ L 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） 当 m为产生水平地震力储液的等 i ＝0.375H ƒ＝ ＝0.9时 i 1 当 ＜1.33时 t W DS ——罐壁总重（N） M t i R i 应使F i p s ＝1.184 ）＝0.2时 所以W W p s 当α ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H ƒ＝ 力臂值为0.45H t 在式（35）中为 当 X ＝1.0时 S D——油罐内径（m） 当 1 w ＝0.314 m ＝1×1.1×1.0＝1.1 ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H 应进行锚固 t 按API wi S ＝1.1时 查API a F max ＝ ＝1.083 F 按AP1 A mg 本规范地震弯矩表达式为 b p X i ＝C ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 但在数值上 X 水平地震力的主体 s μ＝0.77 c w DS [W 式中 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 在式（35）中 1 X