t i ƒ＝ ＝0.75时 DS s M i z s 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg ＝0.056S D αmg t α ＝1.0时 2 C S 650附录E s DS ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） w p W i i p X H v ＝ ＝0.2 ƒ＝ H X ρ——储液相对密度 ＝1.20 当J大于0.785 1 μ＝0.70 p 并不相等 2 大 ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 水平地震力的主体 μ＝0.90 W ）＝0.4时 DS 650附录E的规定 即按式（36）计算的地震弯矩 所以锚固系数J X ＝0.257 ＝3.5 对于浮顶油罐 M F 当场地不确定时 Q α D.4.3 i 当 i S 根号内前—项中的W A （1） t 所以W 对于浮顶油罐 ]的计算值略大 p s ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H ＝0.5时 ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 p ——罐壁总重（N） i 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 ＝0.75 ＝1.1时 650附录E表E-4 650附录表E-1 ＝0.3 M ＝0.3时 s 并不等于M N W ＝1.032 b D——油罐内径（m） M 可无需锚固 μ＝0.77 按API S ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） ＝0.9时 μ＝0.78 在式（36）中 S 时 ＝1×1.2×0.75＝0.9 A 当 式中 ＝1.184 当 （3） p ＝0.14S 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ 当 S 弯矩相应增大 API 举升力应按表11.2.3规定确定 相当于C w 式表达形式上进行了修改 ）＋W 离反抗力（MN/m） S i ＝ ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H t S ＝0.3）时 ＝1.008 可无需锚固 中的X p ）＝0.2时 （W 为等效采用 ）＝0.3时 ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H Dρ s ＝1×1.1×1.0＝1.1 s 而W ＝1.0时 F ＝ 可近 当 ） c 设计基本地震加速度（S 随 罐壁受拉侧已开始提离 所以 a a 垂直地震加速度A ＝2.5S 锚固 p z 前面已分析过 按API s ——罐底边缘板的有效厚度（mm） 650附录E S 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 p DS ＝0.375H s a A s 减小而增大 α ——设计液位高度（m） i 当 ＝0.2 i t ＝ z wi 不会超过A i i ——固定顶油罐的罐顶总重（N） 近似等于W D.4 1 当J小于或等于0.785时 ＜1.33时 s W ≥1.33时 ＋W W 又远小于W 按AP1 ＝1.0时 ——参与耦联振动储液的有效重量（N） 有相同的含义和相同的确定方法 650附录E 在式（35）中 z ＝1.059 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ max ＝ R 1 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg mg S X 当 t W X 对于式（36） ＝0.45（S ＝ max t c ）H F （1-0.4A ＝1.0 ——设计液位高度（m） 但API X p 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） 2 ＝1.2 S r 锚固判别应符合下列规定 但在数值上 650附录E规定 应进行锚固 ＝（0.5-0.094 ＝0.4）时 ＝0.75时 i X mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg ＝0.2）时 由此 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 ＝0.6时 μ＝ ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H ≥1.33时 i 似认为相等 即 mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg D.4.1 即Q J＝ F ＝1.133 当 S A 1 X ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H a 对于拱顶油罐 D.4.1 ＝0.9 按API i eL ＝1.2 Q——调节系数 基本上采用API ＝1.107 0.14S 650附录E.4.4 A i X D——油罐内径（m） 1 ＝1.157 L A S 的计算值远小于A M S 1 对于拱顶油罐 DS A 且不应小于0.45m X 650附录E.4.5规定 0.3g ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 L 一般情况下都小于1.0 ＝ ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H α 锚固系数应按下列公式计算 其根号下后一 3 S a ——脉冲地震力折减系数 S i ＝0.5时 i X a ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g 1 S 1 S ＜1.33时 i v 应使F X ——按API F 当J大于1.54时 当 ＝0.675（S 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ ——设计脉冲反应谱加速度系数 0 r ＝F （1-0.4A mg和W 抗力（MN/m） ＝0.375H ＝1.1 i wi ＝0.8时 W S S ＝0.4× eL μ＝0.71 650附录E 设计基本地震加速度（S z D.4.2 DS 应按本规范第D.4.2条的规定选取 ＜1.33时 当 ＝0.7时 X ＝0.2时 i ——罐底边缘板的有效厚度（mm） 650附录E中的M 提供的地震弯矩 ＝0.5 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 按D类地区考虑 式中 增 查API 在公 m为产生水平地震力储液的等 X a 1 ＝ 且小于或等于1.54时 ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） DS max DS ƒ＝ i L 当 L w S 0.4g有相同的含义 A 1 美国以外地区取Q＝1.0 X 按本规范 式中 ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） r 按API X i C ＝0.4时 r 在式（36）中为A （2） ƒ＝ 当 w API μ＝0.91 i 650附录E 由于A p i v α ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） 在式（35）中 X ——设计对流反应谱加速度系数 i z z 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 i ——储液晃动部分的有效重量（N） ƒ W ＜201H a R ——罐壁与罐顶总重量（MN） ＝0.9（S i W i ＝1.05 ＝1.2时 在式（35）中为 c 本规范地震弯矩表达式为 p 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 当 0.4A ＝1.1C b 锚固 ＝ s C i 当 ≥1.33时 ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H p 十W D.4.2 rw W ° ＝1×1.4×0.5＝0.7 ＝ m i R ƒ ƒ＝ X i 相当于M （4） 按API ）的计算值比D ƒ＝ 对于拱顶油罐 ＝C M 当 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 锚固系数的确定 D.4.4 ＝1.4 ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H 当 μ——弯矩调整系数 ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 ——场地系数 ρ一——储液相对密度 ＝1.3时 R 不产生举升力 W 力臂值为0.45H C ＝F 当α αmg和A W ＝ s 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ S ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） X 按API w s 对于浮顶油罐 D.4 当α ——厚度为t 0 mg s ≥1.33时 c i 式中 ＝1.083 M 设计基本地震加速度（S Y F t 1 效质量 i i [W rw X b ＝0.314 S 中的 项提供的地震弯矩 v