S p α C ƒ＝ ƒ＝ ＝0.45（S i μ＝0.70 A 650附录表E-1 b 按API ＝1.1 max m 对于拱顶油罐 ） 当J大于1.54时 但API 相当于M X ƒ＝ 对于拱顶油罐 1 α 即 650附录E.4.5规定 μ——弯矩调整系数 650附录E 0.14S ＝0.5时 Q ——参与耦联振动储液的有效重量（N） t DS 在式（36）中为A X X 在式（36）中 式中 美国以外地区取Q＝1.0 650附录E 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ 不产生举升力 ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） rw 水平地震力的主体 b ＝0.3）时 W mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 650附录E中的M A 设计基本地震加速度（S M X i ≥1.33时 a t 离反抗力（MN/m） ＝0.2 且小于或等于1.54时 M i 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 i ＝1.4 z αmg和A i i ＝1.1C αmg 由此 r S 对于拱顶油罐 S D.4.2 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg z s F S ƒ eL S ＝ ＝ μ＝0.78 当 ＝ ——罐底边缘板的有效厚度（mm） 式中 z ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 2 p 当场地不确定时 S ——储液晃动部分的有效重量（N） W z ——罐壁总重（N） ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 X 所以W 由于A 在公 0 增 ƒ＝ M ＝0.14S 中的X p 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 ＝0.2 ＝0.75时 s i 十W μ＝0.77 本规范地震弯矩表达式为 H ＝0.4× S S ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） 当 S ° ＝ 650附录E表E-4 t 在式（35）中 ）＋W ＝C ＝0.257 s 前面已分析过 s 在式（35）中为 根号内前—项中的W D.4.2 ＝0.3 可无需锚固 F D.4.3 当J大于0.785 p mg （3） ＝1.184 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 ＝ X X 按API ＝ 当 0.4g有相同的含义 DS v 按API c 2 当α 大 p ≥1.33时 i 当 效质量 ＝ 提供的地震弯矩 ＝ 对于式（36） 按API 1 ＝0.75时 ƒ＝ i 不会超过A ＝1.3时 弯矩相应增大 W 设计基本地震加速度（S ＝1.107 即按式（36）计算的地震弯矩 ＝0.8时 ＝0.375H ＝1×1.1×1.0＝1.1 eL 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ 有相同的含义和相同的确定方法 ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H F X 近似等于W 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 S ＝1.0时 ＝1.008 L r ）＝0.2时 W Q——调节系数 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 1 t DS 项提供的地震弯矩 X ＝0.2）时 DS S 基本上采用API ＝ D.4 t i 而W p ——厚度为t C i D——油罐内径（m） i ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） 当J小于或等于0.785时 M μ＝0.91 ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g 相当于C 当α 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 ＝0.675（S 对于浮顶油罐 ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H （1） mg A ƒ＝ 随 i 设计基本地震加速度（S ——罐壁与罐顶总重量（MN） i ＝1.2 D——油罐内径（m） 其根号下后一 ＝1.0时 式表达形式上进行了修改 S ＝F 举升力应按表11.2.3规定确定 i DS [W w ＝0.4）时 t ＝1.2时 s A 按D类地区考虑 ＜201H 0.3g 即Q 力臂值为0.45H ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H F W 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 i ＝2.5S API 1 的计算值远小于A 650附录E ＝0.7时 为等效采用 X i 可无需锚固 a 所以 ＝ p 应使F ＝1×1.2×0.75＝0.9 S 0 （1-0.4A 锚固 一般情况下都小于1.0 A max ——设计液位高度（m） 锚固 当 ）H s i 1 i ＝1.20 p Dρ i ＋W （W J＝ ）＝0.4时 又远小于W 当 i 似认为相等 A 按API i X DS S D 0.4A ——设计液位高度（m） DS D.4.1 C ＝1.05 w ＝1.133 650附录E规定 p 锚固判别应符合下列规定 ——罐底边缘板的有效厚度（mm） 当 a M a ＝0.5 z ——设计对流反应谱加速度系数 mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg ——设计脉冲反应谱加速度系数 ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 ＝1.0 当 C ＝1×1.4×0.5＝0.7 m为产生水平地震力储液的等 可近 L s ＝0.3时 垂直地震加速度A 并不相等 A X ＝0.375H ＝F S 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ 中的 并不等于M S 查API z t ＜1.33时 A （4） ＜1.33时 D.4 p API ＝0.9 i μ＝ 式中 在式（35）中 i 1 且不应小于0.45m 应按本规范第D.4.2条的规定选取 对于浮顶油罐 max a ＝1.157 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ ρ——储液相对密度 ＜1.33时 rw H R w 1 W 当 a S R 当 减小而增大 ＝0.6时 按本规范 X 式中 c R i s 当 650附录E的规定 i v 抗力（MN/m） X 锚固系数应按下列公式计算 s 锚固系数的确定 ——固定顶油罐的罐顶总重（N） μ＝0.71 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ 1 1 a S mg和W S W ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H ＝1.0时 ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） c DS i p a D.4.4 X W X ＝1.032 时 650附录E ＝1.1时 所以锚固系数J （1-0.4A ＝1.059 wi W 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 s 1 μ＝0.90 ＝0.5时 ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H ≥1.33时 ＝0.4时 α s M 2 s 但在数值上 i Y i ——脉冲地震力折减系数 s W 650附录E ＝（0.5-0.094 α i α F 3 i ＝0.314 ＝0.056S 对于浮顶油罐 F ]的计算值略大 S ＝0.2时 ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H wi 当 当 1 i D.4.1 M αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg L 当 650附录E.4.4 ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H b L X ＝1.2 ＝0.9时 R ＝1.083 （2） W 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） w W c r N z ƒ 按API S 应进行锚固 ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） S ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H w s 当 v p r p v ）＝0.3时 s ρ一——储液相对密度 ＝0.75 按AP1 ＝3.5 i ＝ ≥1.33时 X X i 罐壁受拉侧已开始提离 ＝0.9（S i 当 t X ——按API ）的计算值比D ——场地系数