z ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） 1 w 650附录E 锚固 A 式中 S 锚固 为等效采用 ＝F α （4） 前面已分析过 W 当 i 的计算值远小于A D.4.4 ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） 按API ＝0.3 ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 C 按API 1 ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H S A 当α W ＝0.75 API DS p 0 μ＝ ]的计算值略大 相当于C X 举升力应按表11.2.3规定确定 可近 b X 650附录E规定 当 且不应小于0.45m mg和W s W 650附录表E-1 Y a M a W i i μ＝0.71 s X DS C 在式（35）中为 ＝0.75时 i 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ W ƒ＝ 3 ＝0.375H ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） S 650附录E.4.5规定 当J大于0.785 t X i ＝ DS μ＝0.77 D.4 ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） 垂直地震加速度A ＝1.1 S i ＝1.4 而W i ＝1.184 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg ƒ＝ ƒ＝ μ＝0.90 ——设计脉冲反应谱加速度系数 有相同的含义和相同的确定方法 α S a F ＝1.083 ——按API 式中 减小而增大 ——脉冲地震力折减系数 在式（36）中为A A DS z ＝ 1 应进行锚固 X ρ——储液相对密度 z ）＝0.4时 D.4.3 s S S 基本上采用API X 当 A 随 S 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 在式（36）中 1 t 当 相当于M 2 i 根号内前—项中的W ＝1.0时 DS W ＝ s t ＋W r 当α ＝ ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 X ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 ƒ＝ 1 按AP1 S wi w ＝0.7时 p F r 项提供的地震弯矩 c ＝1.0时 ＝1.008 S i 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 rw p D——油罐内径（m） 按API ＝0.375H S ——罐壁与罐顶总重量（MN） 增 M 在公 μ＝0.70 十W 对于式（36） W 650附录E ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） s i ＝F ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H D （1-0.4A 不会超过A Q——调节系数 S α z J＝ 对于拱顶油罐 F ＝ i 大 锚固系数应按下列公式计算 μ＝0.91 a z ——罐壁总重（N） X 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ 当J大于1.54时 i i （1-0.4A ＝ Dρ 650附录E的规定 离反抗力（MN/m） 当 当 i s ≥1.33时 i 即按式（36）计算的地震弯矩 X ＝0.6时 z 650附录E L ＝0.2 在式（35）中 ＝1.05 力臂值为0.45H v α 当 ＝1.133 A ≥1.33时 当 W X z 0 ＝0.3）时 中的X v W 按API b M r ＝1×1.1×1.0＝1.1 ≥1.33时 H 设计基本地震加速度（S ＝0.45（S α 设计基本地震加速度（S C 对于浮顶油罐 当场地不确定时 ＜201H a A 按本规范 不产生举升力 S 当 X i 所以W v ＝0.9 ——固定顶油罐的罐顶总重（N） ＜1.33时 b R 1 S ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） ——参与耦联振动储液的有效重量（N） 1 mg （3） i （1） DS ＝1×1.4×0.5＝0.7 DS 650附录E 式中 i i ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H W W 可无需锚固 max 锚固判别应符合下列规定 当 μ——弯矩调整系数 X 应按本规范第D.4.2条的规定选取 ＝1.032 t αmg和A i S i 1 当 C ＝0.4× Q ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H t t S ＝1.0 ）＋W i ＝0.8时 αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg 水平地震力的主体 ＝0.9时 ＝1.0时 w ——厚度为t i M 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ p D.4 ＝0.056S 当 对于浮顶油罐 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 v S ）＝0.2时 本规范地震弯矩表达式为 X ＝0.3时 ＜1.33时 提供的地震弯矩 ＝1.1时 p ƒ＝ i W 当J小于或等于0.785时 ＝ i 即 αmg 按D类地区考虑 c ）＝0.3时 D.4.1 一般情况下都小于1.0 A 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ X ＝0.675（S w ＝1.2 eL ＝1.2 API ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H L ＝0.14S 1 效质量 s 1 当 并不相等 0.3g ＝1.107 0.14S c N 式表达形式上进行了修改 i ＝1.1C 0.4g有相同的含义 wi m为产生水平地震力储液的等 ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g 但在数值上 S p ＝0.5时 对于拱顶油罐 ——场地系数 ƒ ——罐底边缘板的有效厚度（mm） 应使F 当 设计基本地震加速度（S 弯矩相应增大 a i A mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg S M 但API [W X D.4.2 所以 又远小于W i s 2 式中 按API ＝0.257 似认为相等 ＝1×1.2×0.75＝0.9 a ＝0.2时 （2） p X L 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 美国以外地区取Q＝1.0 ＝1.2时 s ——设计对流反应谱加速度系数 D.4.1 i p ＝1.157 F 当 查API mg p ＝0.9（S ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H H 近似等于W F 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） DS 并不等于M ＝3.5 ＝0.2 m ——设计液位高度（m） ——储液晃动部分的有效重量（N） 0.4A 所以锚固系数J 按API ——罐底边缘板的有效厚度（mm） 当 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 ＝2.5S p 抗力（MN/m） 在式（35）中 p p ＝0.314 w max ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 650附录E表E-4 a ＝（0.5-0.094 时 S D.4.2 s ＝ ＝0.4时 由此 mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 M rw s M ＝0.2）时 t i ＝ ＝0.75时 μ＝0.78 s 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 且小于或等于1.54时 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ 即Q ＝1.059 S ＝C eL 锚固系数的确定 s ƒ ＜1.33时 p R 可无需锚固 ＝ L 罐壁受拉侧已开始提离 X s 由于A ƒ＝ i 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 i ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H X 2 中的 ——设计液位高度（m） ＝0.5时 X ＝ ≥1.33时 对于浮顶油罐 max 650附录E中的M ρ一——储液相对密度 ）H F c S 其根号下后一 R R 1 i ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H ＝0.4）时 650附录E.4.4 ° i （W X s i ＝1.20 D——油罐内径（m） t 650附录E ＝1.3时 r ＝0.5 ） ）的计算值比D 对于拱顶油罐