其根号下后一 F wi 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 式表达形式上进行了修改 ＝ c （W i X ＝0.9 H α ƒ＝ DS t ＋W 由此 L 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ ＝0.4时 F W 当J小于或等于0.785时 v 对于浮顶油罐 当J大于0.785 X a W （3） ＝1×1.4×0.5＝0.7 0.4g有相同的含义 ＝0.6时 弯矩相应增大 当 按API S ——参与耦联振动储液的有效重量（N） ＝ ）＋W ——厚度为t c s z s 650附录E的规定 锚固系数应按下列公式计算 ρ一——储液相对密度 s 近似等于W 在公 应进行锚固 对于拱顶油罐 650附录E 时 对于拱顶油罐 前面已分析过 650附录E t ＜1.33时 rw s ＝0.2 ≥1.33时 a [W 而W ＝1.1 ＝0.8时 p 对于浮顶油罐 D.4.1 M ＝1.1C S 2 相当于M ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） ——场地系数 抗力（MN/m） X i ＝1.083 垂直地震加速度A p 但API 减小而增大 锚固 DS S v 有相同的含义和相同的确定方法 不产生举升力 ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H m为产生水平地震力储液的等 当α A ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 α μ——弯矩调整系数 i W i ＝0.257 W 当 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 i i 一般情况下都小于1.0 S R i ＝0.056S ＝ 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 在式（36）中为A a t αmg z D——油罐内径（m） p ）＝0.4时 ＝0.2时 锚固 ——储液晃动部分的有效重量（N） X max ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H ＝1.2 ＝C ＝0.9（S 当 ＝0.3时 μ＝0.70 S i a ƒ＝ α p W 1 ＝0.75时 ＝0.375H p （2） ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 m 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ max i 当场地不确定时 当 r 提供的地震弯矩 S DS 在式（35）中为 ＝ S ƒ＝ 在式（35）中 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 p 1 i 当 0.3g D.4.4 查API 力臂值为0.45H i i s ＝1.107 w mg和W 当 当 t W z ——固定顶油罐的罐顶总重（N） ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H eL ＝0.675（S ） M μ＝0.77 ＝0.7时 M s ——设计对流反应谱加速度系数 ＜1.33时 i 对于式（36） S i i ＝0.3）时 M i mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg i X N 十W 按D类地区考虑 ＝0.5 水平地震力的主体 当 A S 当α DS 当 ——脉冲地震力折减系数 X ＝1.032 1 离反抗力（MN/m） s ＝1.184 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ ＜1.33时 2 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 D.4.1 当 650附录表E-1 基本上采用API eL 在式（35）中 i i p 设计基本地震加速度（S 随 ＝ 并不相等 S ）H 锚固系数的确定 ＝1.059 X A ＝ M ƒ＝ p i i ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H S ＝ ＝0.9时 2 X s t D.4 为等效采用 ＝0.75 t 但在数值上 p DS ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 对于浮顶油罐 1 Dρ ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 s i ＝1.20 当 mg X 0 X ＝0.375H Y 650附录E X 650附录E中的M S 0 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） p 即 按API 即Q 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg ＝3.5 w X 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 wi D.4.2 X C A A X μ＝0.91 α μ＝0.71 ——设计脉冲反应谱加速度系数 r L 当 ＝0.45（S 在式（36）中 ＝1×1.1×1.0＝1.1 当 3 ƒ＝ ＝1.133 按AP1 美国以外地区取Q＝1.0 X 当 API α S ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H R ＝1.0时 1 i S rw ＝0.2）时 的计算值远小于A ＝0.2 C ＝1.2 D——油罐内径（m） i ＝ ＝1.157 z ＝1.2时 S A S W p ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） r 650附录E S ＝1.1时 ）＝0.2时 s z i ƒ＝ 650附录E.4.4 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ ＝F ＜201H 相当于C 1 v i ——罐壁总重（N） ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H ＝0.4）时 DS ρ——储液相对密度 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 当 W 并不等于M i mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg mg D.4.3 Q i i M 650附录E.4.5规定 按API M （1） ＝1.4 X 按本规范 本规范地震弯矩表达式为 s 且小于或等于1.54时 s 所以锚固系数J 又远小于W ＝0.3 p 根号内前—项中的W 中的 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ 设计基本地震加速度（S 可无需锚固 αmg和A s ° （1-0.4A A 按API 650附录E s 应使F W max ＝1.0 ＝1.3时 C 当 R ＝0.5时 v w 效质量 H ——罐壁与罐顶总重量（MN） ＝（0.5-0.094 p ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） b S L ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 F ——设计液位高度（m） c ——按API 大 w 罐壁受拉侧已开始提离 API 所以W 所以 a i αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg W 按API 项提供的地震弯矩 z C t ＝0.14S X ＝0.314 650附录E规定 0.14S 可无需锚固 w ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） S ＝0.75时 当J大于1.54时 ＝ 应按本规范第D.4.2条的规定选取 R 设计基本地震加速度（S F ＝F D ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g 锚固判别应符合下列规定 DS s W 式中 （4） S 式中 式中 i ≥1.33时 i L ＝1.05 X z 0.4A ——设计液位高度（m） a 1 ＝1.0时 i ≥1.33时 ＝1.008 由于A 不会超过A F μ＝0.78 且不应小于0.45m X ——罐底边缘板的有效厚度（mm） D.4.2 t ＝0.4× DS i W b 1 ≥1.33时 ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） r X ——罐底边缘板的有效厚度（mm） a 对于拱顶油罐 ）＝0.3时 1 ＝ S 似认为相等 μ＝0.90 A 中的X （1-0.4A ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） F c ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H ƒ ＝2.5S ]的计算值略大 J＝ ＝ 增 1 μ＝ ）的计算值比D ＝1×1.2×0.75＝0.9 i 式中 ＝1.0时 举升力应按表11.2.3规定确定 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 650附录E表E-4 可近 按API a 即按式（36）计算的地震弯矩 Q——调节系数 S ƒ b 1 ＝0.5时 D.4