经计算不会超过按式（36）计算值的4％ 1 X 增 所以 i i S w α ƒ＝ 当 i 650附录E.4.4 当 （W z ）＝0.2时 i （2） αmg和A 应进行锚固 又远小于W ＝ a 当 i 本规范地震弯矩表达式为 p mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg DS Dρ 前面已分析过 离反抗力（MN/m） 可无需锚固 项提供的地震弯矩 罐壁受拉侧已开始提离 1 w 当 在式（35）中 S 并不等于M ＝1.059 ＝ ＜1.33时 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 p A v 2 ——罐壁与罐顶总重量（MN） S ρ一——储液相对密度 s 0 w ƒ＝ b ƒ＝ 近似等于W 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg X 对于拱顶油罐 C ＝0.45（S ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 当 ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） X W 650附录E W 式中 W API αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg A DS 按AP1 W ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H D.4.3 S F w i c s ＝0.375H W t ƒ 0.3g i 查API 按API X 由于A ＝0.314 i r μ＝0.77 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ D.4 当场地不确定时 ） ＝1.20 t 650附录表E-1 根号内前—项中的W ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） i （1-0.4A a max 当 当α ＝1.0时 p ——设计对流反应谱加速度系数 D.4.1 i ＝ 按API 设计基本地震加速度（S A ＝0.75时 X X 但在数值上 wi ≥1.33时 a 式表达形式上进行了修改 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ ＝1.133 X A S i μ＝ ＝F ＝ 而W 一般情况下都小于1.0 ＝1×1.2×0.75＝0.9 X 0 （3） 0.14S 当 X p i 效质量 的计算值远小于A ]的计算值略大 当 R 650附录E的规定 m 式中 t 1 ＝1.157 在式（35）中为 ）＋W ƒ＝ ）＝0.4时 ——设计液位高度（m） S Q S i 提供的地震弯矩 α ＝0.5时 设计基本地震加速度（S ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 ＝0.2 ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 rw z ＝1.1时 s i ——按API ≥1.33时 max i ＝0.8时 式中 ＝1.4 ＝1.3时 0.4g有相同的含义 ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H w 650附录E α ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H 650附录E表E-4 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） 当 （1） 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 X v i 十W ＝1.008 s μ＝0.78 s 基本上采用API DS ＜1.33时 ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） m为产生水平地震力储液的等 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 ＝（0.5-0.094 1 举升力应按表11.2.3规定确定 N 当α 减小而增大 ）的计算值比D 大 在式（36）中为A （4） z ≥1.33时 c J＝ DS 在公 z D.4.2 ＝1×1.4×0.5＝0.7 当 ＝2.5S C i F ＝0.6时 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 p 1 ——固定顶油罐的罐顶总重（N） F v ＝1.184 i a 当 ＝ L ——脉冲地震力折减系数 ＝0.3时 i z C i X s DS ＝C ρ——储液相对密度 ＝1.107 M i i S ＝0.2 max ＝0.056S 由此 S 对于拱顶油罐 ≥1.33时 DS ＝1.0时 即 ° 应按本规范第D.4.2条的规定选取 s 当 有相同的含义和相同的确定方法 X 垂直地震加速度A 按API i a p ＝0.3）时 Q——调节系数 ＝0.9（S M 可近 μ＝0.71 v 当 1 ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H ＝0.2）时 i 随 ＝1.083 1 i W W S 按本规范 [W M ＝0.9 应使F S 650附录E.4.5规定 力臂值为0.45H ＝0.375H ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g 650附录E W ＝F ＝0.5时 X X 0.4A L ——储液晃动部分的有效重量（N） rw ＝1.05 650附录E中的M a s t ）H p ＝3.5 i ＝0.14S S 2 不产生举升力 ＝1.032 DS 水平地震力的主体 时 ＝0.675（S ＜1.33时 S 3 R 按API 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 A μ＝0.91 z 对于浮顶油罐 S r D A W ＝0.3 L p 锚固系数应按下列公式计算 但API 式中 ＝ 1 ＝0.5 ＝0.4）时 S μ——弯矩调整系数 i A i 对于浮顶油罐 ＝0.4时 650附录E 并不相等 M μ＝0.70 r ƒ＝ 所以锚固系数J C 当 α ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H i ＝0.4× s ＝1.2 M ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H 当J大于1.54时 ＝0.257 D.4 ＝0.75时 αmg X S wi S 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg W i D.4.4 在式（35）中 ƒ＝ 相当于C H 锚固判别应符合下列规定 p M mg 可无需锚固 p 不会超过A ＝1.2 锚固 ＝ ——罐底边缘板的有效厚度（mm） μ＝0.90 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 按API p ＝1.0 W 1 按API F X ——罐底边缘板的有效厚度（mm） 对于拱顶油罐 mg 当 L 650附录E规定 b X t s 当 ＝0.9时 s 即Q 1 所以W ƒ ——参与耦联振动储液的有效重量（N） 且小于或等于1.54时 当J小于或等于0.785时 ＝1.0时 ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H i 对于浮顶油罐 s D.4.2 ）＝0.3时 t S 且不应小于0.45m 当J大于0.785 M i r ＋W ＝0.2时 X c D——油罐内径（m） α S ＝1.1C ＜201H i i S 锚固 ＝1.1 F ＝ 1 D——油罐内径（m） t ——场地系数 为等效采用 按D类地区考虑 D.4.1 ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） 抗力（MN/m） H ＝1×1.1×1.0＝1.1 ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H 在式（36）中 X mg和W s 其根号下后一 2 中的X c eL 相当于M 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ ＝ a S t p 中的 R 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 ＝0.75 F s ＝ z ＝0.7时 Y 似认为相等 ＝ s ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） DS ——厚度为t ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 对于式（36） 即按式（36）计算的地震弯矩 API i p ——设计脉冲反应谱加速度系数 X eL 弯矩相应增大 设计基本地震加速度（S 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 锚固系数的确定 （1-0.4A S 美国以外地区取Q＝1.0 650附录E W ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） R a A ——罐壁总重（N） 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 ——设计液位高度（m） ＝1.2时 b