W ——按API J＝ v ＝0.5时 ＝2.5S ＝0.2 ＝1.2 W ）＋W A t （3） t ＝0.375H 水平地震力的主体 X w p μ＝0.70 X 锚固 ＝0.2时 mg ƒ＝ W 1 αmg和A s R 举升力应按表11.2.3规定确定 w i ＝ S max 并不相等 ＝0.9 项提供的地震弯矩 ＝0.2）时 i 提供的地震弯矩 z i s （2） S 对于浮顶油罐 ——设计液位高度（m） DS 650附录E.4.4 1 i 1 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 3 rw 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） 当J大于1.54时 相当于M 0 A DS i i 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 i A 0.4g有相同的含义 罐壁受拉侧已开始提离 A t S 当 ＝1.0时 ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H DS ƒ＝ ＝1×1.1×1.0＝1.1 ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） mg和W i p 效质量 0.4A S c F z 650附录E表E-4 所以 C ＝0.4时 S 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 α X ＝0.2 ＝0.75时 按API X μ＝ W α a ＝ p 可无需锚固 ＝1×1.4×0.5＝0.7 ＝0.14S 按AP1 当 即按式（36）计算的地震弯矩 ＜1.33时 rw M 1 z ）＝0.2时 r mg 中的 i 不产生举升力 当 ＜1.33时 i 有相同的含义和相同的确定方法 设计基本地震加速度（S 当 i μ＝0.71 wi ＝0.75时 L 对于拱顶油罐 ＝F D.4.1 i 离反抗力（MN/m） A ＝0.8时 按API M max 可无需锚固 S ＝0.314 ≥1.33时 ＝0.5时 前面已分析过 s F S 按D类地区考虑 w X X 650附录E规定 对于浮顶油罐 r 对于拱顶油罐 ＝1.1时 s v a ＝1.3时 D.4.2 ° 1 ＝0.7时 又远小于W ）H A ＝0.056S ＝ 对于浮顶油罐 z 1 按API S ——设计脉冲反应谱加速度系数 ＝1.032 s max 当场地不确定时 ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg W ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） S F 当 ＝1.2 API 650附录E ＝ p 查API i ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 所以W 似认为相等 ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H 1 eL μ＝0.91 并不等于M F M ——固定顶油罐的罐顶总重（N） S 本规范地震弯矩表达式为 不会超过A W ——罐底边缘板的有效厚度（mm） ƒ s Q ＝0.675（S S i i ƒ＝ D.4.4 但在数值上 F 当 按API H 当 当 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ X 其根号下后一 ＝0.257 ＝1.133 S D.4 ）＝0.3时 且不应小于0.45m i W m αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg i 0 C 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 [W ≥1.33时 s 对于式（36） 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ i ＝ ）的计算值比D 设计基本地震加速度（S ＝1.4 D.4.3 M ƒ＝ 大 X s 为等效采用 L a 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） Y 在式（35）中 ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） ＝1.059 i X i t p ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g 增 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 i p 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 i 时 mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg ＝1×1.2×0.75＝0.9 A S D.4.2 ＝1.1 W 应进行锚固 S b S ——储液晃动部分的有效重量（N） ＝0.4）时 650附录E.4.5规定 μ＝0.90 ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） α W 弯矩相应增大 ＜201H i 当 按API 锚固系数应按下列公式计算 p ＝0.45（S m为产生水平地震力储液的等 D.4.1 ＝F ＝1.157 X 力臂值为0.45H i 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ c 美国以外地区取Q＝1.0 在式（36）中 z X s s μ＝0.77 ＝1.008 ＝0.9（S i 设计基本地震加速度（S 式中 ＝（0.5-0.094 ≥1.33时 一般情况下都小于1.0 t eL ＝ 近似等于W S M ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H ]的计算值略大 当 （1） i b ＝0.9时 对于拱顶油罐 ρ一——储液相对密度 0.3g 按API 即 c D.4 R X 锚固判别应符合下列规定 w v a μ——弯矩调整系数 （W ＝0.3）时 650附录E X a 由此 当 t 2 650附录E ρ——储液相对密度 t ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H 2 ）＝0.4时 ＜1.33时 s F ——厚度为t 所以锚固系数J r ——参与耦联振动储液的有效重量（N） ＝ 十W 锚固系数的确定 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 ——场地系数 ＝1.184 i 应使F C ＝1.083 Q——调节系数 随 t p 相当于C ＝ W 但API 1 当 R S 式表达形式上进行了修改 p a p a b DS M i ƒ＝ ＝1.107 M ＝1.0时 L z 当 即Q 650附录E中的M DS 1 v DS X ——罐壁总重（N） 在式（36）中为A ＝0.6时 ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H ＝ μ＝0.78 根号内前—项中的W 当 r N DS ＝1.0 X ＝0.3 p H i 650附录E s 0.14S ≥1.33时 ＝0.3时 抗力（MN/m） p ——设计对流反应谱加速度系数 ＝ 的计算值远小于A ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 ＋W 650附录表E-1 式中 ＝1.0时 而W API 当 垂直地震加速度A ——脉冲地震力折减系数 X X c X ƒ＝ ＝1.1C 由于A a Dρ w ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 ＝1.20 基本上采用API 中的X s ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H i ＝0.5 650附录E 可近 ＝1.2时 在式（35）中 在公 650附录E的规定 1 当J小于或等于0.785时 C D——油罐内径（m） 当 s ＝ 当J大于0.785 ＝0.4× S 当α ＝C 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg αmg ——设计液位高度（m） （4） 且小于或等于1.54时 p X W S 式中 按本规范 减小而增大 锚固 A 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 ——罐壁与罐顶总重量（MN） ＝0.375H α 应按本规范第D.4.2条的规定选取 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ i z D DS s ƒ S i ＝0.75 L ＝3.5 S W 当α 1 （1-0.4A 2 ） ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H ＝1.05 D——油罐内径（m） S ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H wi i ——罐底边缘板的有效厚度（mm） 式中 X i 在式（35）中为 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ R i （1-0.4A α