）＋W ＝ ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H v 1 μ——弯矩调整系数 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ 本规范地震弯矩表达式为 r s C 应使F 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 水平地震力的主体 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 增 1 A α b C ＜1.33时 ＝0.6时 D.4.2 wi M s 的计算值远小于A i X X 提供的地震弯矩 按API 即Q X ＝0.9 ＝F F 但在数值上 M 当场地不确定时 S max 在式（35）中 L 可近 M s X s R 所以锚固系数J 2 eL 对于式（36） ＝0.3 ＝2.5S 锚固 a αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg m为产生水平地震力储液的等 应进行锚固 r i Q——调节系数 X ＝1.0时 p ——罐壁总重（N） M 即 ＝0.8时 对于浮顶油罐 力臂值为0.45H w s ＝1.2时 S D——油罐内径（m） i ）＝0.3时 ƒ ＝1.032 i s 1 即按式（36）计算的地震弯矩 当 ——设计对流反应谱加速度系数 c W S p max 按API z α 当 ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H s 650附录表E-1 ρ一——储液相对密度 ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） ＝ c 在式（35）中为 锚固系数的确定 C ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ 在式（36）中 时 m W ≥1.33时 650附录E 基本上采用API D.4.1 i X s i i S 当 X ° c ＝ ——设计液位高度（m） ）H ＝0.675（S v 由于A max DS 当 API X S p M DS ——厚度为t ＝1×1.2×0.75＝0.9 s ） S i 按AP1 wi rw Y X ——设计脉冲反应谱加速度系数 F μ＝0.70 μ＝0.91 ＝0.5时 S 相当于M S s ]的计算值略大 S ——储液晃动部分的有效重量（N） a 650附录E 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg ＝1.2 ＝1×1.1×1.0＝1.1 中的X 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 ＝0.257 a ——罐壁与罐顶总重量（MN） 对于拱顶油罐 b 近似等于W t eL （4） 当J小于或等于0.785时 650附录E.4.4 抗力（MN/m） 且不应小于0.45m 650附录E.4.5规定 离反抗力（MN/m） 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 rw 其根号下后一 所以W 当α v （1） ρ——储液相对密度 ＋W i ＝1.1 W ＝1.157 锚固 ＝0.2 W ƒ＝ ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H ）＝0.2时 可无需锚固 ＝0.2）时 S ＝0.5时 当 随 在式（36）中为A 650附录E DS R ＝0.14S ＝ 1 i W ＝F 按API ＝0.2时 D.4.4 ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 v z i 按API p c mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg 式中 ——设计液位高度（m） ＝3.5 s M i 2 s 有相同的含义和相同的确定方法 i i 650附录E规定 a ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） ƒ＝ 应按本规范第D.4.2条的规定选取 z A ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H ）的计算值比D i i i ＝1.3时 F p i 减小而增大 ＝1.0时 ＜1.33时 i W ＜201H μ＝0.90 650附录E z ≥1.33时 ——固定顶油罐的罐顶总重（N） R i ＝C i α 弯矩相应增大 ——罐底边缘板的有效厚度（mm） ƒ＝ 但API ＝0.314 按D类地区考虑 a 按API 项提供的地震弯矩 A X （1-0.4A 当 S ＝ S ＝1.107 r ＝0.375H w i ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） i Dρ s 中的 ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H ＝0.3）时 i D.4.3 当α z [W ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H 大 可无需锚固 S DS 锚固判别应符合下列规定 ＝0.75时 1 对于浮顶油罐 1 对于拱顶油罐 ＝0.4时 mg ＝0.9时 当 ＝1.4 （W mg A ƒ ＝0.75时 ＝1.133 （1-0.4A ＝0.375H ＝1.184 相当于C 当 A z 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ ≥1.33时 S ＝1.2 L 650附录E中的M F 1 i 0.14S X D.4 ＝0.2 DS 式中 p H 垂直地震加速度A 0 i 1 t ＝1×1.4×0.5＝0.7 ＝0.45（S ƒ＝ X 且小于或等于1.54时 0 式中 p ＝0.5 F w ＝0.7时 而W 不会超过A i （3） i Q ＝ i X ）＝0.4时 a 按本规范 α i A 在公 D 式中 当 i 650附录E表E-4 p a 650附录E的规定 t ＝1.059 S 0.4g有相同的含义 ＝ ＝0.9（S S s s D——油罐内径（m） ≥1.33时 t t t 当 并不等于M ＜1.33时 ＝1.083 ＝0.4× A 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 当J大于1.54时 b DS 一般情况下都小于1.0 ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 S R API ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 2 所以 ＝0.4）时 ƒ＝ ＝ ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） 当 αmg和A 0.4A S ＝1.008 S X H D.4.1 i L μ＝ 当J大于0.785 当 W A W DS 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 不产生举升力 p 十W D.4.2 锚固系数应按下列公式计算 对于浮顶油罐 W 1 t F S ＝（0.5-0.094 L ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H i 设计基本地震加速度（S ＝1.1时 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 美国以外地区取Q＝1.0 N ＝0.75 μ＝0.71 ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） w ——场地系数 又远小于W 3 ＝ z 式表达形式上进行了修改 1 ——罐底边缘板的有效厚度（mm） ——脉冲地震力折减系数 r M w X 当 p ＝1.20 根号内前—项中的W 设计基本地震加速度（S ＝1.0 在式（35）中 ＝0.3时 ＝1.05 W 举升力应按表11.2.3规定确定 ＝1.0时 a t 对于拱顶油罐 X W i 由此 ＝ X ——按API 查API 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ 当 X mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg S i 前面已分析过 ƒ＝ p ＝ 当 W ＝0.056S 似认为相等 DS 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ （2） ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H S αmg 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 p D.4 罐壁受拉侧已开始提离 当 650附录E μ＝0.77 C X J＝ ——参与耦联振动储液的有效重量（N） 设计基本地震加速度（S 0.3g 并不相等 μ＝0.78 α 效质量 按API 1 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） mg和W p ＝1.1C X 为等效采用