＝1.2 R i M 在公 ＝1.1 本规范地震弯矩表达式为 eL t ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H API s 1 ＝1×1.2×0.75＝0.9 i i F ——罐壁与罐顶总重量（MN） t 按API s W 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 并不等于M 当 可近 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ ）＋W 在式（35）中为 a DS W 前面已分析过 A z S ＝1.0时 S c 力臂值为0.45H S S L wi 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 S ƒ＝ ＝F i αmg和A S ＝0.14S 应使F 但API 当α ＝0.75时 ＝ a 对于浮顶油罐 抗力（MN/m） F 即 X 当 ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） 650附录E中的M ——脉冲地震力折减系数 ＝0.314 ＝ ＝0.2）时 i 不会超过A C i ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H （1-0.4A i ＝0.375H ＝1.107 似认为相等 p X A ——设计液位高度（m） z p S ——场地系数 S ＝0.75 根号内前—项中的W ƒ＝ DS ＝0.2时 减小而增大 J＝ 当 p a 离反抗力（MN/m） 650附录E ＝0.5时 DS r 当α 650附录E规定 ——设计液位高度（m） ƒ＝ c W μ＝0.70 ＝0.45（S 中的X ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H i D——油罐内径（m） α ＝3.5 L W 所以 mg ）H a ——固定顶油罐的罐顶总重（N） mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg 为等效采用 ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） z ＝0.8时 S X 按AP1 ）＝0.2时 X r s 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） S ]的计算值略大 X 一般情况下都小于1.0 锚固系数的确定 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg i s X X ＝0.4× 650附录E.4.4 1 0 ＝0.375H ＝0.75时 ＝1.032 ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 i z w ＝0.9时 ρ——储液相对密度 X 650附录表E-1 1 a L DS 在式（35）中 μ——弯矩调整系数 1 W 当 ＝2.5S ＝ M ＝ i ＜1.33时 F a W ƒ＝ A 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 垂直地震加速度A ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） 当 但在数值上 大 即Q ＝1.0 锚固判别应符合下列规定 ＝（0.5-0.094 ＝1×1.1×1.0＝1.1 ＝C DS ＝0.9 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H D.4.3 当J大于1.54时 A D.4.1 F R ＝0.6时 S W M 由此 α v i ≥1.33时 对于浮顶油罐 0.4g有相同的含义 s ＝1.184 DS 式中 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H w X D.4 ＝0.3）时 ）＝0.3时 D.4 z 相当于M p z αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g ＝1.4 ＝1.1时 X i i ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） i C ＝1.0时 X Q——调节系数 b 提供的地震弯矩 ＜1.33时 D.4.2 设计基本地震加速度（S S ＝1.157 i 弯矩相应增大 ＝F S 对于浮顶油罐 按API 650附录E的规定 α ＋W v α i [W c p 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 又远小于W 1 Q 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 （1） μ＝0.91 ＝0.056S 相当于C W w ＝1.008 ——罐底边缘板的有效厚度（mm） 设计基本地震加速度（S p ——厚度为t S ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） 罐壁受拉侧已开始提离 ρ一——储液相对密度 X 0 ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 增 S ƒ 0.14S ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H 2 p ＜201H i i 有相同的含义和相同的确定方法 （1-0.4A 的计算值远小于A API H ƒ＝ z s 按API t ——设计对流反应谱加速度系数 α μ＝0.71 0.3g 锚固系数应按下列公式计算 A 1 c ——设计脉冲反应谱加速度系数 当 μ＝0.77 v 当J大于0.785 650附录E.4.5规定 ＜1.33时 ——储液晃动部分的有效重量（N） s mg S ＝1.3时 近似等于W s 当 i i 式中 中的 a s A 时 F ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） 当J小于或等于0.785时 rw ＝0.5时 ＝0.4）时 ≥1.33时 Y 当 ≥1.33时 i ＝ W 效质量 S 锚固 （2） ＝ M 且小于或等于1.54时 当 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 wi i ＝0.3 s 设计基本地震加速度（S A W b 所以锚固系数J 650附录E S ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 p i DS ——按API 应按本规范第D.4.2条的规定选取 ＝1.05 DS R ＝1×1.4×0.5＝0.7 且不应小于0.45m 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ 650附录E 650附录E ƒ X ＝1.133 r 在式（36）中为A 按API A D.4.2 所以W D——油罐内径（m） 当 N 3 i 对于拱顶油罐 p t ）＝0.4时 p （W X m ≥1.33时 按本规范 不产生举升力 ——参与耦联振动储液的有效重量（N） 当 M 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ ＝0.5 mg和W S ＝0.7时 Dρ ＝ ＝0.257 1 当 t 可无需锚固 S X ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H i W i ）的计算值比D 对于拱顶油罐 ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H ＝1.083 ——罐底边缘板的有效厚度（mm） C t 当场地不确定时 t ＝ 2 p i 即按式（36）计算的地震弯矩 而W a 式中 水平地震力的主体 C eL D αmg 1 项提供的地震弯矩 十W S max 650附录E M ＝0.9（S 应进行锚固 （4） 随 ＝1.1C D.4.4 H 1 b ＝1.2时 rw ＝0.4时 美国以外地区取Q＝1.0 M i 举升力应按表11.2.3规定确定 v X L 基本上采用API ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 S p i X ＝0.2 ＝1.059 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 w 当 并不相等 ＝1.20 X max i ƒ＝ 当 ＝0.2 锚固 式中 i ＝1.2 ——罐壁总重（N） 对于拱顶油罐 1 式表达形式上进行了修改 μ＝0.90 w t 2 按D类地区考虑 i 由于A D.4.1 max i 按API ＝1.0时 X 在式（36）中 μ＝0.78 650附录E表E-4 R 0.4A ） p 对于式（36） mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg 当 i s s （3） ＝ s 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ 查API r 按API ＝ s 其根号下后一 1 s m为产生水平地震力储液的等 当 可无需锚固 ° ＝0.675（S X F μ＝ ＝ ＝0.3时 W 在式（35）中