z X i ＝1.0时 所以W 根号内前—项中的W L 并不等于M α 所以锚固系数J i ＝1.0时 μ＝0.78 i 式中 p t v 而W （4） 罐壁受拉侧已开始提离 J＝ C S W s t 1 当 并不相等 ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g i mg S S 3 ＝0.2时 c （3） i ——设计脉冲反应谱加速度系数 ƒ＝ 应使F ＝ A 一般情况下都小于1.0 DS max 650附录E.4.4 相当于C ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） ° r ——罐壁总重（N） W 当 ——储液晃动部分的有效重量（N） ＝0.675（S 举升力应按表11.2.3规定确定 M 不产生举升力 相当于M μ＝0.70 ——罐底边缘板的有效厚度（mm） 1 ƒ＝ DS ＝1.1 rw ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） 1 i W S W i 本规范地震弯矩表达式为 ρ一——储液相对密度 i R t X ）＝0.4时 X 查API i s ＝ s 水平地震力的主体 ）H 对于浮顶油罐 m为产生水平地震力储液的等 为等效采用 mg W ＝0.14S ＝ ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H 0.4g有相同的含义 650附录表E-1 ƒ＝ S DS ＝1.008 1 wi i R 2 X p X 设计基本地震加速度（S ＝1×1.4×0.5＝0.7 i S X ——脉冲地震力折减系数 X W 650附录E ＝F ＜201H 650附录E 按本规范 ——场地系数 X D.4.4 p ——设计对流反应谱加速度系数 eL 当 当α r ＝1.1C 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 s α 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ 对于拱顶油罐 0 μ＝ μ＝0.91 ＝0.3时 a ——设计液位高度（m） 由于A i ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H 即按式（36）计算的地震弯矩 H ＝0.75 S ）的计算值比D ＝0.4× 力臂值为0.45H a 650附录E表E-4 s ——参与耦联振动储液的有效重量（N） 式中 ＝1.2 ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m） 可无需锚固 ＝0.4）时 650附录E ＝1.3时 ＝0.257 （1-0.4A ＝0.375H 即 ＝0.3 A [W w p s Q 离反抗力（MN/m） 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 i i L ＝0.75时 t i p 对于拱顶油罐 弯矩相应增大 当场地不确定时 对于浮顶油罐 ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 D.4 M ＝0.7时 a 当 D.4.1 ＝C （W 当 S W s ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 中的X i z p ＝0.45（S 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ ） 在式（36）中为A M D——油罐内径（m） ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 且不应小于0.45m 当 ＝ ＝0.4时 0.3g μ＝0.90 ƒ ＝1.157 p 可近 式表达形式上进行了修改 ＝ i S 时 i a ƒ＝ 按API α v 其根号下后一 当 前面已分析过 对于浮顶油罐 X X X 650附录E.4.5规定 R ＝1.083 ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） 当 z L 基本上采用API s 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ F 系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 ——罐底边缘板的有效厚度（mm） S A i ＋W i F a L 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ S 式中 αmg和A ]的计算值略大 Q——调节系数 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 X 按API ＝0.2）时 当 p C ＝1.184 DS ——按API 中的 ＜1.33时 ——设计液位高度（m） S 当 十W ＜1.33时 即Q 在公 垂直地震加速度A 大 m 由此 设计基本地震加速度（S W ＝0.314 s 但在数值上 i 650附录E α ＝ ≥1.33时 当α i ＝0.2 b 抗力（MN/m） 所以 锚固 Y X 随 ＝1.2时 wi A 2 S A ＝1.133 ——罐壁与罐顶总重量（MN） a 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） 且小于或等于1.54时 ＝0.056S 有相同的含义和相同的确定方法 ＝1.0 X S ＝ ＝1.107 z X ＝0.3）时 减小而增大 项提供的地震弯矩 650附录E 1 ƒ＝ D.4.3 z ＝1.4 D.4.2 在式（35）中为 ＝0.6时 N ＜1.33时 2 当 v p t F c 锚固判别应符合下列规定 对于式（36） ＝1.059 t 0.14S b 近似等于W i 似认为相等 当J大于0.785 M b D.4 又远小于W μ——弯矩调整系数 按API ＝0.5时 F W i μ＝0.71 0.4A p eL 按API S ——厚度为t 锚固系数的确定 的计算值远小于A ＝0.9时 650附录E中的M i i i 1 s i w 0 当 i c 可无需锚固 1 式中 mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg 美国以外地区取Q＝1.0 S W w i 应进行锚固 ＝0.5 当 A 1 ƒ 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 ＝0.8时 ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H 1 a 按D类地区考虑 c i S ＝1.2 S 在式（36）中 应按本规范第D.4.2条的规定选取 X X ＝0.375H r 在式（35）中 ≥1.33时 ƒ＝ ）＝0.3时 ＝1.032 W v p ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H ≥1.33时 但API 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 1 X s i α S μ＝0.77 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ ＝1.05 max M W s 当 锚固系数应按下列公式计算 ＝1.1时 ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H z 当J大于1.54时 ——固定顶油罐的罐顶总重（N） D ＝0.9（S A 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 不会超过A D.4.1 当 ＝（0.5-0.094 D.4.2 在式（35）中 X DS s 锚固 DS mg和W A ）＋W ＝0.5时 按API 增 s 对于拱顶油罐 i 当J小于或等于0.785时 C a ＝2.5S ＝ M 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 ≥1.33时 C ρ——储液相对密度 （1-0.4A D——油罐内径（m） ＝0.75时 S 按AP1 Dρ t ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H i H w F ＝ ）＝0.2时 API w p ＝3.5 DS 按API s M X ＝1×1.1×1.0＝1.1 ＝ （1） API ＝1.0时 rw i ＝ ＝1.20 αmg F αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） 设计基本地震加速度（S 650附录E规定 S z r 提供的地震弯矩 t （2） ＝0.2 ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 效质量 DS p 1 R 当 mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg ＝0.9 ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H S ＝F 650附录E的规定 ＝1×1.2×0.75＝0.9 max