系数1.1是考虑罐壁和罐顶的自重为10％的mg 为等效采用 s W 0.14S D.4.1 ＜1.33时 S （1-0.4A 可无需锚固 650附录E ƒ ＝0.4× i 当 ° 按API ＝（0.5-0.094×1.2）H＝0.387H i r t w F s eL αmg和A 提供的地震弯矩 ＝（0.5-0.094 a 弯矩相应增大 但在数值上 弯矩调整系数应按表D.4.2-1选取 X 相当于C ＝1.083 ）＝0.3时 ——设计液位高度（m） ＝ 弯矩调整系数应为按表D.4.2-1的取值乘以弯矩增大系数 rw z 本规范地震弯矩表达式为 ＝2.5S ＝0.75时 ＝0.3时 W 当 p ＝F s ≥1.33时 M 应按本规范第D.4.2条的规定选取 而W v 不会超过A 即Q ＝1×1.2×0.75＝0.9 根号内前—项中的W 减小而增大 1 ƒ＝ 对于拱顶油罐 s ）＝0.2时 i 当α ）＝0.4时 ＝0.2时 max 650附录E中的M 前面已分析过 2 0 1 ＝1.059 C 0.4A W F μ＝0.78 p ＝1.05 当 mg r 650附录E ——厚度为t 650附录E.4.4 考虑按式（35）和按式（36）计算的差异后 查API s S F μ＝ 对于拱顶油罐不会超过按式（36）计算值的4％ ＝ 随 a ＝ A a eL 650附录E ＝0.14S 弯矩增大系数应按表D.4.2-2选取 z ＝0.5时 但API r s ＝1.2 增 可得出本规范表D.4.2-1中的弯矩调整系数μ ＜201H 在式（36）中为A 的罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度（m） ＝0.9时 i αmg A ƒ＝ S S 锚固 在式（35）中为 s [W （4） 当 ＝0.4和设计基本地震加速度0.2g c 罐底边缘板距罐内壁的最小径向宽度应按下式计算 ——设计脉冲反应谱加速度系数 对于拱顶油罐 对于浮顶油罐 可无需锚固 1 （W ）＋W ＝（0.5-0.094×1.0）H＝0.406H ＝ i 1 p ＝1×1.4×0.5＝0.7 p ＝1.1 当 W α 按API D.4 b 应使F F ——罐顶质量中心至罐底上表面的距离（m） 当 p 设计基本地震加速度（S X ＝0.9（S ＝0.056S 1 ƒ＝ ——储液晃动部分的有效重量（N） W w ƒ 所以 ＝ s 有相同的含义和相同的确定方法 ——参与耦联振动储液的有效重量（N） i v i ＝0.5 并不等于M DS ＝ ＝1.032 ＝0.6时 在式（36）中 经计算不会超过按式（36）计算值的4％ ＝0.2 ＝1.4 D.4.3 ＋W 0.3g i 力臂值为0.45H L 下面对式（35）和式（36）进行分析比较 p ——储液提供的罐底与罐壁接触处单位长度上的提离反 ρ一——储液相对密度 Q 似认为相等 对于拱顶油罐 在式（35）中 ——罐壁总重（N） ＝1.2 μ＝0.71 s W C 1 t S w 基本上采用API z 650附录E表E-4 α v ρ——储液相对密度 提供弯矩的1.04×1.04倍或1.04×1.03倍 ＝1.20 ƒ＝ p 式中 ＜1.33时 650附录表E-1 t ——罐底边缘板的有效厚度（mm） z mg＝0.4×0.45×mg＝0.18mg H ＝ i 1 ＝0.4时 L R 按AP1 即 ＝1.0 t 0.4g有相同的含义 ＝1.0时 D.4.2 i ＝（0.5-0.094×0.9）H＝0.415H i S W X ——参与耦联振动储液水平地震力作用点到罐底上表面距离（m） i ）的计算值比D 对于浮顶油罐不会超过按式（36）计算值的3％ 抗力（MN/m） 650附录E R ——固定顶油罐的罐顶总重（N） 650附录E的规定 ＝0.375H X i ＝0.675（S ＝1.3时 1 s ）H 当J大于1.54时 按API S S a 可近 M 对于式（36） F ——脉冲地震力折减系数 ＝1.0时 S 十W ＝1.184 美国以外地区取Q＝1.0 μ——弯矩调整系数 S α mg＝0.4×0.9×mg＝0.36mg 式中 ——罐壁罐顶自重通过罐壁作用在罐底单位长度上的提 J＝ p 0 X F A X 设计基本地震加速度（S i 其根号下后一 且不应小于0.45m i s ƒ＝ L i Q——调节系数 式中 ——罐底边缘板的标准屈服强度下限值（MPa） X ＝ 项提供的地震弯矩 W （2） ＝0.2）时 max API 按D类地区考虑 1 ） ＝3.5 ＜1.33时 ＝0.8时 Y z a A R ＝0.3 并不相等 ＝（0.5-0.094×1.1）H＝0.397H 一般情况下都小于1.0 对于浮顶油罐 1 ＝（0.5-0.094×0.7）H＝0.434H S D——油罐内径（m） s M ＝1.107 W X ＝0.45（S ƒ＝ i X 当 p Dρ ＝0.2 i c M R wi r 650附录E S ＝1.2时 DS D.4.2 t A 1 ＝ X C S 2 锚固 A X p s 当 按API 又远小于W DS z ＝1.1时 i 当 i 锚固系数应按下列公式计算 ＝1.1C ＝0.4）时 α D.4 X 所以锚固系数J 当 按API 举升力应按表11.2.3规定确定 W i ＝0.375H 锚固系数的确定 ＝ ＝ A μ＝0.91 t 当 W 在公 时 a i 当 ＝0.3）时 i s X 当 w 效质量 t ＝（0.5-0.094×1.3）H＝0.378H X 按本规范 ——罐底边缘板的有效厚度（mm） DS ——震动周期为O.2s时的设计谱加速度系数 S 的确定需引入一个不等于1.0的系数μ ＝1.008 i mg和W S ƒ为表D.4.2-2中的弯矩增大系数 且小于或等于1.54时 ＝1.157 D M X ——场地系数 i ≥1.33时 L S μ＝0.77 API 由于A i c 当α M 当 i D——油罐内径（m） ＝1.0时 ＝0.75时 中的X X 式中所用符号与本规范式（D.4.1-1）对比 ＝1.133 对于浮顶油罐 垂直地震加速度A b 应进行锚固 水平地震力的主体 p mg M i i 当J小于或等于0.785时 i w 由此 2 S ——罐壁与罐顶总重量（MN） 按API 当场地不确定时 ＝1×1.1×1.0＝1.1 i μ＝0.90 m （1-0.4A ＝0.257 ＝（0.5-0.094×0.8）H＝0.425H t ——储液晃动部分水平地震力作用点至罐底上表面的距离（m） ＝C 式中 X a D.4.4 X i i 不产生举升力 ——设计液位高度（m） （3） 的计算值远小于A 锚固判别应符合下列规定 式表达形式上进行了修改 大 ——按API ＝F α 相当于M s ＝（0.5-0.094×0.6）H＝0.444H max a 650附录E规定 ≥1.33时 罐壁受拉侧已开始提离 S 近似等于W A p X S p v ]的计算值略大 DS S 当 wi 当J大于0.785 ＝0.7时 在式（35）中 ＝0.5时 ＝0.75 S N 离反抗力（MN/m） 所以W S 3 i DS （1） 650附录E罐壁底部地震弯矩表达式为 即按式（36）计算的地震弯矩 z ——设计对流反应谱加速度系数 当 ＝0.314 rw DS X b 650附录E.4.5规定 i W C ≥1.33时 H c μ＝0.70 ＝0.9 m为产生水平地震力储液的等 ——罐底边缘板钢板标准屈服强度下限值（MPa） DS αmg＝0.4×0.675×mg＝0.27mg D.4.1 设计基本地震加速度（S 中的 ——罐壁质量中心至罐底上表面的距离（m）