且小于或等于1.54时 但尚未离开罐基础 cr v 1 2 W L API 是安全的 在原规范中 v API 地震弯矩为 是本规范取值的0.85倍 取[ 为由地震弯矩引起的弯曲应力 会产生翘离 对于国外工程按API 对7度和8度设防烈度区 尚偏保守 ——按底圈罐壁有效厚度计算的断面系数 1.54时 σ 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为 但油罐实际是浮放于环梁基础上的 应按下式计算 第二项 650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 cr ＝1.45） 1 ]——罐壁许用临界应力（MPa） ]取值是本规范取值的1.86倍 ＜J＜ σ ]＝0.41E 影响 8501 J＝ 但在9度设防烈 1 ＝1时 底板边缘已翘离 ]＝0.15E 抗震验算 应为固定罐的弯曲应力 应按下式计算 在JIS ＝1.4 当J≥1.54时 1 当J≤0.785时 L σ ） 因此 650附录E比较 2 地震作用下底圈罐壁产生的最大轴向压应力的计算应符合下列规定 由两部分组成 L L 按本规范式（D.3.9）计算的液面晃动波高应满足本规范第D.2.2条或第D.2.3条的要求 ×0.9＝0.45 式（D.5.2-2）与原 650附录E的[σ 响 1 8501中 多年来 不考虑垂直地震的 当J大于0.785 L t——底圈罐壁有效厚度（m） 所 为由罐体自重产生的轴向压应力 D.5.4 （F 2 D.5 [ 650附录E中 ] 加上本身自重影 cr 底板未翘离 D.5.3 ]——底圈罐壁许用临界应力（MPa） 焊接油罐结构》JIS 底圈罐壁最大轴向压应力应满足下式要求 按式（D.4.1-1） μ 在API 存在翘离系数C 9度地震区C ＝ 在现行行业标准《常压立式储罐抗震鉴定技术要求》SY ]＝0.22E 式中 故C 3 按JIS ＝0.785D v ＝0.33E B 度区需考虑垂直地震的影响 D.5.1 cr 在地震作用下 一一底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） cr 与罐壁底部相连的底板处于临界状态 cr ]的取值是本规范取值的1.5倍 故C 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 C ——按底圈壁板有效厚度计算的罐壁截面面积（m 底圈罐壁许用临界应力应按下式计算 式中 ＝1.0 当 其中 故应乘以翘离影响系数C 取[σ cr 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 4046-93中 ＝1 对9度区则为 1 ——底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） v 1 近年来 cr 垂直 A B 使油罐一侧产生压应力 而在日本标准《钢制 cr D.5.1 取C 8501进行抗震计算 [σ v ） t（m 故乘以垂直地震影响系数C 1 D.5 [σ 8501规范中 D——油罐内径（m） 和 D.5.2 Z 在工程中未出现过任何问题 D.5.2 ]＝0.22E σ 抗震验算 650附录E锚固系数表达式后 表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值 当0.785 C ＋F ]＝0.186E 抗震计算取[σ 采用API L ——竖向地震影响系数（7度及8度地震区C B v 规范附录D的表达式完全一致 以在本规范式（D.5.2-1）中不存在翘离系数C E——设计温度下底圈罐壁材料的弹性模量（MPa） ——翘离影响系数 0.22是0.15的1.47倍 式中 地震影响为 即J＝0.785时 ＝1.45 罐壁底部的最大压应力σ 本次修订将公式修改为[σ L 当J小于或等于0.785或J大于1.54时 Z ）为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力（MN/m） 此C （MN/m） B M cr 本规范取[σ 与JIS [σ 已锚固 即