（MN/m） 地震影响为 以在本规范式（D.5.2-1）中不存在翘离系数C B ＝0.785D D.5.1 垂直 σ v 本次修订将公式修改为[σ ]——罐壁许用临界应力（MPa） 1 在工程中未出现过任何问题 是本规范取值的0.85倍 ） 故应乘以翘离影响系数C 为由罐体自重产生的轴向压应力 ] ＝1时 但尚未离开罐基础 ＜J＜ 在现行行业标准《常压立式储罐抗震鉴定技术要求》SY ]——底圈罐壁许用临界应力（MPa） t——底圈罐壁有效厚度（m） 式中 L 本规范取[σ 第二项 当J≤0.785时 1 D.5.1 2 按JIS 在JIS 度区需考虑垂直地震的影响 影响 cr 对7度和8度设防烈度区 底圈罐壁许用临界应力应按下式计算 1 和 cr A 取[σ cr 按本规范式（D.3.9）计算的液面晃动波高应满足本规范第D.2.2条或第D.2.3条的要求 取[ cr ＝1.45 650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 一一底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） ＝1 与JIS 底板未翘离 当0.785 650附录E中 当 0.22是0.15的1.47倍 响 1 故C v 不考虑垂直地震的 存在翘离系数C 650附录E锚固系数表达式后 μ 其中 8501进行抗震计算 API L 8501规范中 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为 ]＝0.22E 地震弯矩为 ——翘离影响系数 故C 与罐壁底部相连的底板处于临界状态 采用API ＝0.33E cr 应为固定罐的弯曲应力 ]取值是本规范取值的1.86倍 L 此C t（m 1 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 ]＝0.15E 即 （F 即J＝0.785时 B 焊接油罐结构》JIS 规范附录D的表达式完全一致 ]＝0.41E ＝1.4 式中 应按下式计算 σ 近年来 L L cr ）为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力（MN/m） ——竖向地震影响系数（7度及8度地震区C D.5 J＝ E——设计温度下底圈罐壁材料的弹性模量（MPa） 对于国外工程按API M API 对9度区则为 ——按底圈罐壁有效厚度计算的断面系数 尚偏保守 σ 抗震验算 [σ 650附录E的[σ 使油罐一侧产生压应力 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 取C 应按下式计算 D——油罐内径（m） 底板边缘已翘离 3 C 8501 1 所 v W 抗震验算 Z 当J大于0.785 按式（D.4.1-1） v 但在9度设防烈 底圈罐壁最大轴向压应力应满足下式要求 会产生翘离 在地震作用下 4046-93中 当J小于或等于0.785或J大于1.54时 ＋F D.5.3 ——按底圈壁板有效厚度计算的罐壁截面面积（m 9度地震区C 已锚固 ]的取值是本规范取值的1.5倍 ＝1.0 多年来 [σ L ]＝0.186E 但油罐实际是浮放于环梁基础上的 因此 2 在API [ 抗震计算取[σ ]＝0.22E ×0.9＝0.45 当J≥1.54时 在原规范中 1 2 B 地震作用下底圈罐壁产生的最大轴向压应力的计算应符合下列规定 cr cr 而在日本标准《钢制 v 故乘以垂直地震影响系数C cr B Z L 加上本身自重影 且小于或等于1.54时 D.5.2 ——底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） D.5.4 由两部分组成 v 式中 式（D.5.2-2）与原 ＝ cr 是安全的 C 8501中 D.5.2 为由地震弯矩引起的弯曲应力 1.54时 罐壁底部的最大压应力σ 1 ＝1.45） 650附录E比较 σ ） [σ 表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值 D.5