——翘离影响系数 M 与罐壁底部相连的底板处于临界状态 ×0.9＝0.45 C 存在翘离系数C （MN/m） 对于国外工程按API 1 而在日本标准《钢制 D.5.1 在API 1 3 地震弯矩为 Z 当 加上本身自重影 v 为由罐体自重产生的轴向压应力 ——竖向地震影响系数（7度及8度地震区C ——按底圈壁板有效厚度计算的罐壁截面面积（m ]＝0.186E 应为固定罐的弯曲应力 ——按底圈罐壁有效厚度计算的断面系数 取[σ 650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 t（m API 罐壁底部的最大压应力σ 在JIS L v D.5.2 按JIS 取C 使油罐一侧产生压应力 以在本规范式（D.5.2-1）中不存在翘离系数C 不考虑垂直地震的 ＝1.0 2 ＋F 响 但尚未离开罐基础 影响 1 μ σ v cr D.5.2 和 故C 2 ＝0.33E 表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值 cr J＝ 底圈罐壁最大轴向压应力应满足下式要求 ]的取值是本规范取值的1.5倍 σ 焊接油罐结构》JIS 式中 当J≥1.54时 本次修订将公式修改为[σ ＝1.4 为由地震弯矩引起的弯曲应力 v σ [σ 在地震作用下 σ 多年来 L 即 由两部分组成 与JIS 采用API B cr ]＝0.41E 8501 v 当J大于0.785 应按下式计算 应按下式计算 故应乘以翘离影响系数C 按式（D.4.1-1） 抗震验算 垂直 1 ]取值是本规范取值的1.86倍 取[ [ 按本规范式（D.3.9）计算的液面晃动波高应满足本规范第D.2.2条或第D.2.3条的要求 B t——底圈罐壁有效厚度（m） 650附录E锚固系数表达式后 式（D.5.2-2）与原 对7度和8度设防烈度区 cr 此C D.5 1 度区需考虑垂直地震的影响 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为 ] 一一底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） 因此 ]＝0.15E ）为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力（MN/m） 是安全的 地震作用下底圈罐壁产生的最大轴向压应力的计算应符合下列规定 当J≤0.785时 在工程中未出现过任何问题 尚偏保守 式中 cr ]——罐壁许用临界应力（MPa） ＝1.45） 地震影响为 ＜J＜ 1.54时 ]＝0.22E ＝1.45 ＝0.785D API A D.5 已锚固 D.5.1 B E——设计温度下底圈罐壁材料的弹性模量（MPa） L 抗震计算取[σ 对9度区则为 故乘以垂直地震影响系数C [σ 当J小于或等于0.785或J大于1.54时 8501规范中 ） W D——油罐内径（m） 底板未翘离 L cr 当0.785 ——底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） cr cr [σ （F 即J＝0.785时 D.5.3 底圈罐壁许用临界应力应按下式计算 且小于或等于1.54时 4046-93中 1 但在9度设防烈 L 650附录E比较 0.22是0.15的1.47倍 v ＝ 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 是本规范取值的0.85倍 cr 会产生翘离 但油罐实际是浮放于环梁基础上的 ） 第二项 L 8501进行抗震计算 故C ＝1时 2 ]——底圈罐壁许用临界应力（MPa） cr 近年来 在原规范中 C 规范附录D的表达式完全一致 抗震验算 1 D.5.4 B Z 本规范取[σ ＝1 1 所 在现行行业标准《常压立式储罐抗震鉴定技术要求》SY 其中 式中 9度地震区C 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 650附录E的[σ ]＝0.22E L 650附录E中 底板边缘已翘离 8501中