1 C 0.22是0.15的1.47倍 取[ B 加上本身自重影 cr 8501 L L 对7度和8度设防烈度区 ） 1 在JIS L 抗震验算 650附录E中 式中 8501规范中 ——按底圈罐壁有效厚度计算的断面系数 此C [σ 在地震作用下 D.5 对于国外工程按API 4046-93中 按JIS σ 其中 罐壁底部的最大压应力σ 地震影响为 但油罐实际是浮放于环梁基础上的 Z 650附录E的[σ ——翘离影响系数 底圈罐壁许用临界应力应按下式计算 故乘以垂直地震影响系数C A API 当0.785 应按下式计算 已锚固 一一底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） 当J小于或等于0.785或J大于1.54时 式中 地震作用下底圈罐壁产生的最大轴向压应力的计算应符合下列规定 E——设计温度下底圈罐壁材料的弹性模量（MPa） 为由罐体自重产生的轴向压应力 响 ）为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力（MN/m） ]＝0.186E D.5.3 v 当J≤0.785时 本规范取[σ ×0.9＝0.45 650附录E锚固系数表达式后 按本规范式（D.3.9）计算的液面晃动波高应满足本规范第D.2.2条或第D.2.3条的要求 L 1 [σ 在现行行业标准《常压立式储罐抗震鉴定技术要求》SY [ 焊接油罐结构》JIS 垂直 （MN/m） 故C Z 底圈罐壁最大轴向压应力应满足下式要求 ]＝0.15E ]＝0.41E 2 API 影响 ]——罐壁许用临界应力（MPa） 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 σ 按式（D.4.1-1） 底板未翘离 B t（m ]取值是本规范取值的1.86倍 [σ 在工程中未出现过任何问题 v cr 但尚未离开罐基础 在API D.5.2 v 1 650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 ]的取值是本规范取值的1.5倍 B J＝ 取C μ 当 2 1.54时 t——底圈罐壁有效厚度（m） v cr 即 与罐壁底部相连的底板处于临界状态 即J＝0.785时 ＝1 B cr cr 抗震计算取[σ 而在日本标准《钢制 cr 不考虑垂直地震的 式中 所 取[σ 以在本规范式（D.5.2-1）中不存在翘离系数C ＋F ＝0.33E ——底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） 在原规范中 本次修订将公式修改为[σ v 为由地震弯矩引起的弯曲应力 2 ] 8501进行抗震计算 当J大于0.785 ＝1.4 因此 W L 是本规范取值的0.85倍 应为固定罐的弯曲应力 ＝0.785D D.5.4 ——竖向地震影响系数（7度及8度地震区C ]——底圈罐壁许用临界应力（MPa） ） v 第二项 ＜J＜ 近年来 ]＝0.22E 8501中 D.5.1 由两部分组成 cr 与JIS 式（D.5.2-2）与原 cr D——油罐内径（m） 会产生翘离 ——按底圈壁板有效厚度计算的罐壁截面面积（m L σ D.5.2 C 1 ＝ D.5 使油罐一侧产生压应力 1 地震弯矩为 故C 1 采用API D.5.1 且小于或等于1.54时 度区需考虑垂直地震的影响 底板边缘已翘离 1 对9度区则为 ＝1时 多年来 cr 抗震验算 ＝1.0 但在9度设防烈 σ 存在翘离系数C ＝1.45 ]＝0.22E 是安全的 9度地震区C L 规范附录D的表达式完全一致 故应乘以翘离影响系数C cr M 和 尚偏保守 3 650附录E比较 当J≥1.54时 表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值 ＝1.45） 应按下式计算 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 （F