在API Z ＝0.785D 即J＝0.785时 而在日本标准《钢制 加上本身自重影 因此 在原规范中 cr 抗震计算取[σ 1 式中 650附录E比较 ——翘离影响系数 1 ]＝0.41E 会产生翘离 ＝1.45 W L 底圈罐壁许用临界应力应按下式计算 ＝1时 D.5 和 当 σ 度区需考虑垂直地震的影响 是本规范取值的0.85倍 存在翘离系数C 650附录E锚固系数表达式后 v 是安全的 本次修订将公式修改为[σ D.5.3 D.5 为由地震弯矩引起的弯曲应力 ＝0.33E API ]＝0.15E 取[ ——按底圈壁板有效厚度计算的罐壁截面面积（m 按本规范式（D.3.9）计算的液面晃动波高应满足本规范第D.2.2条或第D.2.3条的要求 B 1 4046-93中 1 ＝1.4 尚偏保守 在地震作用下 D.5.1 式中 v 当0.785 底圈罐壁最大轴向压应力应满足下式要求 σ ＝1.0 ×0.9＝0.45 2 L v 故乘以垂直地震影响系数C 但油罐实际是浮放于环梁基础上的 D——油罐内径（m） [σ 焊接油罐结构》JIS cr 地震影响为 与罐壁底部相连的底板处于临界状态 C C 垂直 B ——竖向地震影响系数（7度及8度地震区C 第二项 对9度区则为 cr 采用API ——按底圈罐壁有效厚度计算的断面系数 应为固定罐的弯曲应力 ＋F 已锚固 地震弯矩为 1.54时 cr 底板未翘离 ]＝0.22E B API 取[σ 地震作用下底圈罐壁产生的最大轴向压应力的计算应符合下列规定 按式（D.4.1-1） 抗震验算 故C 1 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为 σ D.5.1 ＝ 与JIS ＝1.45） μ σ L 1 在工程中未出现过任何问题 cr 8501规范中 ）为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力（MN/m） t（m 当J≤0.785时 ]取值是本规范取值的1.86倍 应按下式计算 B 2 ]——罐壁许用临界应力（MPa） ] 对7度和8度设防烈度区 故C 8501进行抗震计算 本规范取[σ 式中 [σ D.5.4 L 当J小于或等于0.785或J大于1.54时 式（D.5.2-2）与原 ——底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） 规范附录D的表达式完全一致 （F 在现行行业标准《常压立式储罐抗震鉴定技术要求》SY [σ ]＝0.22E ＜J＜ cr 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 v 此C 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 所 8501中 cr 以在本规范式（D.5.2-1）中不存在翘离系数C Z D.5.2 1 ]——底圈罐壁许用临界应力（MPa） 2 650附录E的[σ cr 影响 多年来 底板边缘已翘离 对于国外工程按API 一一底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） （MN/m） t——底圈罐壁有效厚度（m） 罐壁底部的最大压应力σ 在JIS 9度地震区C 且小于或等于1.54时 v ]＝0.186E v 当J≥1.54时 [ 0.22是0.15的1.47倍 8501 取C 为由罐体自重产生的轴向压应力 按JIS L J＝ 但尚未离开罐基础 M ） 当J大于0.785 ＝1 1 ]的取值是本规范取值的1.5倍 由两部分组成 cr 其中 响 近年来 即 3 应按下式计算 表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值 D.5.2 不考虑垂直地震的 E——设计温度下底圈罐壁材料的弹性模量（MPa） A 但在9度设防烈 抗震验算 650附录E中 ） 650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 L 故应乘以翘离影响系数C cr L 使油罐一侧产生压应力