此C ]——罐壁许用临界应力（MPa） 响 应按下式计算 v 8501 v cr 即J＝0.785时 对7度和8度设防烈度区 和 其中 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 σ 8501进行抗震计算 抗震计算取[σ 应为固定罐的弯曲应力 采用API cr API [σ B 式中 度区需考虑垂直地震的影响 cr ——按底圈罐壁有效厚度计算的断面系数 与罐壁底部相连的底板处于临界状态 1 对9度区则为 cr 在API L cr 而在日本标准《钢制 ＝1.0 B 式中 已锚固 （MN/m） 取[σ 故应乘以翘离影响系数C 罐壁底部的最大压应力σ 为由罐体自重产生的轴向压应力 8501规范中 ＝1 650附录E锚固系数表达式后 为由地震弯矩引起的弯曲应力 ＝0.33E ＝1时 但油罐实际是浮放于环梁基础上的 D.5 （F ——竖向地震影响系数（7度及8度地震区C cr ＋F 当J≥1.54时 M 当 ]＝0.22E 4046-93中 D.5.3 规范附录D的表达式完全一致 L 8501中 cr 由两部分组成 1.54时 式（D.5.2-2）与原 σ 3 按本规范式（D.3.9）计算的液面晃动波高应满足本规范第D.2.2条或第D.2.3条的要求 C ]的取值是本规范取值的1.5倍 E——设计温度下底圈罐壁材料的弹性模量（MPa） ） 地震影响为 ＜J＜ 2 加上本身自重影 表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值 D——油罐内径（m） 2 B 即 不考虑垂直地震的 当J≤0.785时 σ D.5.2 ＝0.785D 且小于或等于1.54时 地震作用下底圈罐壁产生的最大轴向压应力的计算应符合下列规定 t（m cr L ×0.9＝0.45 本次修订将公式修改为[σ 650附录E比较 650附录E的[σ ＝ 会产生翘离 1 按式（D.4.1-1） ]＝0.15E 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为 1 近年来 1 D.5.4 故C L ]取值是本规范取值的1.86倍 取C 所 ——翘离影响系数 [ ——按底圈壁板有效厚度计算的罐壁截面面积（m 与JIS D.5.2 故乘以垂直地震影响系数C 9度地震区C 对于国外工程按API 本规范取[σ A 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 当J大于0.785 焊接油罐结构》JIS ]＝0.41E 650附录E中 但尚未离开罐基础 D.5.1 取[ 在地震作用下 ——底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） v L D.5.1 因此 但在9度设防烈 v C 1 ]＝0.22E v ＝1.45 [σ L 地震弯矩为 D.5 影响 J＝ 是本规范取值的0.85倍 1 当J小于或等于0.785或J大于1.54时 当0.785 ＝1.45） 底圈罐壁许用临界应力应按下式计算 一一底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） ] 在JIS μ [σ Z 在原规范中 使油罐一侧产生压应力 第二项 故C 式中 ]——底圈罐壁许用临界应力（MPa） 1 v cr 垂直 多年来 以在本规范式（D.5.2-1）中不存在翘离系数C 在工程中未出现过任何问题 B ＝1.4 底板未翘离 Z 尚偏保守 1 ） W 应按下式计算 650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 底圈罐壁最大轴向压应力应满足下式要求 抗震验算 0.22是0.15的1.47倍 抗震验算 存在翘离系数C 在现行行业标准《常压立式储罐抗震鉴定技术要求》SY σ 是安全的 2 L 底板边缘已翘离 ]＝0.186E t——底圈罐壁有效厚度（m） API cr ）为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力（MN/m） 按JIS