其中 是安全的 C 响 cr 尚偏保守 v B 式中 （F B 按JIS 3 8501 ） 表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值 在现行行业标准《常压立式储罐抗震鉴定技术要求》SY 与JIS L 在地震作用下 D——油罐内径（m） cr ] 8501中 [σ 多年来 与罐壁底部相连的底板处于临界状态 API ——竖向地震影响系数（7度及8度地震区C A 取[ Z 当 v cr ]取值是本规范取值的1.86倍 σ 650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 [σ σ 8501进行抗震计算 对9度区则为 cr 2 但油罐实际是浮放于环梁基础上的 近年来 抗震验算 ＝ ——底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） J＝ 罐壁底部的最大压应力σ ]——罐壁许用临界应力（MPa） cr ]＝0.22E 加上本身自重影 v v 影响 B 按本规范式（D.3.9）计算的液面晃动波高应满足本规范第D.2.2条或第D.2.3条的要求 采用API Z ＝0.33E ＝1 故C 但在9度设防烈 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 9度地震区C ＝1.45） 式中 ）为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力（MN/m） 地震弯矩为 API 底板边缘已翘离 1 650附录E比较 1 cr ＋F 和 当0.785 （MN/m） 底圈罐壁许用临界应力应按下式计算 式（D.5.2-2）与原 已锚固 焊接油罐结构》JIS ＜J＜ 在工程中未出现过任何问题 即 本规范取[σ [σ 故乘以垂直地震影响系数C 1 1 ]＝0.22E 2 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 当J≥1.54时 式中 规范附录D的表达式完全一致 1.54时 应按下式计算 应按下式计算 在JIS ） 为由罐体自重产生的轴向压应力 σ 但尚未离开罐基础 L μ 故应乘以翘离影响系数C L 在原规范中 取[σ ×0.9＝0.45 垂直 D.5.1 v 抗震验算 是本规范取值的0.85倍 因此 ＝1.45 E——设计温度下底圈罐壁材料的弹性模量（MPa） 应为固定罐的弯曲应力 cr ]——底圈罐壁许用临界应力（MPa） 1 cr 且小于或等于1.54时 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为 对于国外工程按API L 度区需考虑垂直地震的影响 地震影响为 ——翘离影响系数 当J≤0.785时 v 第二项 D.5.2 一一底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） L 由两部分组成 σ D.5 W ]＝0.186E cr 650附录E中 650附录E锚固系数表达式后 在API ＝0.785D 而在日本标准《钢制 M D.5.3 t——底圈罐壁有效厚度（m） C ]＝0.15E 按式（D.4.1-1） 所 以在本规范式（D.5.2-1）中不存在翘离系数C D.5.1 t（m 存在翘离系数C 8501规范中 ＝1.0 1 对7度和8度设防烈度区 L 1 D.5.2 1 2 会产生翘离 当J小于或等于0.785或J大于1.54时 [ B ——按底圈壁板有效厚度计算的罐壁截面面积（m 当J大于0.785 ——按底圈罐壁有效厚度计算的断面系数 底圈罐壁最大轴向压应力应满足下式要求 D.5.4 故C D.5 此C ]的取值是本规范取值的1.5倍 ]＝0.41E 即J＝0.785时 0.22是0.15的1.47倍 使油罐一侧产生压应力 L 为由地震弯矩引起的弯曲应力 抗震计算取[σ 底板未翘离 取C 地震作用下底圈罐壁产生的最大轴向压应力的计算应符合下列规定 4046-93中 ＝1时 本次修订将公式修改为[σ ＝1.4 cr 650附录E的[σ 不考虑垂直地震的