]＝0.22E D.5.2 本规范取[σ 采用API [σ 抗震验算 v 在原规范中 C 垂直 ——底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） t（m v 故C D.5.4 cr L 故C σ 不考虑垂直地震的 ]＝0.22E v ×0.9＝0.45 C 影响 为由罐体自重产生的轴向压应力 650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 ]＝0.186E L 多年来 650附录E中 API 1.54时 式中 对9度区则为 B σ 当 J＝ 故乘以垂直地震影响系数C ]——罐壁许用临界应力（MPa） 罐壁底部的最大压应力σ ]取值是本规范取值的1.86倍 B ＝1 焊接油罐结构》JIS L ——按底圈罐壁有效厚度计算的断面系数 1 取[ 地震作用下底圈罐壁产生的最大轴向压应力的计算应符合下列规定 为由地震弯矩引起的弯曲应力 ——竖向地震影响系数（7度及8度地震区C 以在本规范式（D.5.2-1）中不存在翘离系数C （MN/m） ]的取值是本规范取值的1.5倍 会产生翘离 L cr 抗震计算取[σ ＋F 式中 v 使油罐一侧产生压应力 cr 8501 当J≤0.785时 2 和 1 E——设计温度下底圈罐壁材料的弹性模量（MPa） 抗震验算 取C ＜J＜ 2 在现行行业标准《常压立式储罐抗震鉴定技术要求》SY 是安全的 650附录E比较 底板边缘已翘离 M 所 t——底圈罐壁有效厚度（m） 度区需考虑垂直地震的影响 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为 （F D.5.1 本次修订将公式修改为[σ cr 0.22是0.15的1.47倍 cr W 地震影响为 ＝1.4 底板未翘离 650附录E锚固系数表达式后 在JIS 在工程中未出现过任何问题 D.5.2 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 当J大于0.785 按本规范式（D.3.9）计算的液面晃动波高应满足本规范第D.2.2条或第D.2.3条的要求 [σ 1 但油罐实际是浮放于环梁基础上的 底圈罐壁许用临界应力应按下式计算 此C 按JIS 650附录E的[σ 地震弯矩为 cr 9度地震区C 1 1 8501规范中 ＝1时 响 API ]＝0.41E D.5.1 与罐壁底部相连的底板处于临界状态 ） cr ]＝0.15E Z 对7度和8度设防烈度区 且小于或等于1.54时 第二项 3 σ ＝1.45 1 ——翘离影响系数 D——油罐内径（m） 1 D.5.3 ＝1.0 L ＝0.785D 一一底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） 尚偏保守 其中 表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值 应按下式计算 但在9度设防烈 即J＝0.785时 因此 4046-93中 按式（D.4.1-1） L v 式（D.5.2-2）与原 而在日本标准《钢制 与JIS ——按底圈壁板有效厚度计算的罐壁截面面积（m 应按下式计算 ＝0.33E 2 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 1 σ 当0.785 Z 即 B μ 近年来 cr 在API ） ）为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力（MN/m） 应为固定罐的弯曲应力 A ] D.5 ＝ v 由两部分组成 对于国外工程按API 是本规范取值的0.85倍 cr 故应乘以翘离影响系数C 底圈罐壁最大轴向压应力应满足下式要求 当J≥1.54时 8501进行抗震计算 [σ 已锚固 式中 D.5 cr 规范附录D的表达式完全一致 当J小于或等于0.785或J大于1.54时 但尚未离开罐基础 [ 取[σ 加上本身自重影 B 8501中 存在翘离系数C ]——底圈罐壁许用临界应力（MPa） L ＝1.45） 在地震作用下