当J小于或等于0.785或J大于1.54时 采用API ＝0.33E 1 抗震验算 是本规范取值的0.85倍 ＝1.45 cr v 故应乘以翘离影响系数C D.5.2 t——底圈罐壁有效厚度（m） ——翘离影响系数 与JIS ＝1.0 ] ]＝0.186E 应为固定罐的弯曲应力 即 9度地震区C 在工程中未出现过任何问题 cr ——按底圈罐壁有效厚度计算的断面系数 式中 cr 加上本身自重影 而在日本标准《钢制 垂直 D.5.2 ＜J＜ 在API ——按底圈壁板有效厚度计算的罐壁截面面积（m D——油罐内径（m） 近年来 度区需考虑垂直地震的影响 1 ]取值是本规范取值的1.86倍 1 影响 当 ＝1.45） t（m ×0.9＝0.45 对于国外工程按API ]＝0.22E 3 1 故C B 应按下式计算 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为 以在本规范式（D.5.2-1）中不存在翘离系数C 1 尚偏保守 API 2 v 650附录E比较 1.54时 D.5.1 应按下式计算 J＝ 在地震作用下 L API σ 故C 为由地震弯矩引起的弯曲应力 ＋F 表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值 和 此C cr 多年来 ） 4046-93中 抗震计算取[σ 底板未翘离 ]的取值是本规范取值的1.5倍 本次修订将公式修改为[σ 对9度区则为 不考虑垂直地震的 式中 cr 即J＝0.785时 且小于或等于1.54时 v L W ＝1时 因此 与罐壁底部相连的底板处于临界状态 L σ v （F L 地震作用下底圈罐壁产生的最大轴向压应力的计算应符合下列规定 650附录E的[σ [σ 取[ 底板边缘已翘离 故乘以垂直地震影响系数C ） 当J≤0.785时 取C 所 ——竖向地震影响系数（7度及8度地震区C 在原规范中 D.5 σ L 其中 ]——底圈罐壁许用临界应力（MPa） 已锚固 响 A 8501 地震弯矩为 E——设计温度下底圈罐壁材料的弹性模量（MPa） 焊接油罐结构》JIS 当0.785 v 2 式（D.5.2-2）与原 0.22是0.15的1.47倍 ＝0.785D 8501进行抗震计算 D.5.1 cr [ C 取[σ 按本规范式（D.3.9）计算的液面晃动波高应满足本规范第D.2.2条或第D.2.3条的要求 σ ]＝0.15E Z 当J≥1.54时 存在翘离系数C 650附录E锚固系数表达式后 [σ M ）为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力（MN/m） D.5.3 底圈罐壁最大轴向压应力应满足下式要求 但油罐实际是浮放于环梁基础上的 由两部分组成 罐壁底部的最大压应力σ B 本规范取[σ 650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 B 当J大于0.785 ＝1.4 B 2 8501规范中 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 ]＝0.41E 使油罐一侧产生压应力 ]——罐壁许用临界应力（MPa） 第二项 cr C 按JIS 按式（D.4.1-1） L 在现行行业标准《常压立式储罐抗震鉴定技术要求》SY cr 抗震验算 v ＝ 1 ＝1 式中 ——底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） μ Z ]＝0.22E 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 1 cr 8501中 1 为由罐体自重产生的轴向压应力 一一底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） 在JIS 规范附录D的表达式完全一致 底圈罐壁许用临界应力应按下式计算 地震影响为 是安全的 L 但在9度设防烈 [σ D.5 但尚未离开罐基础 （MN/m） 会产生翘离 对7度和8度设防烈度区 cr 650附录E中 D.5.4