t——底圈罐壁有效厚度（m） σ 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 抗震验算 L Z D.5.1 故应乘以翘离影响系数C 垂直 近年来 8501 ×0.9＝0.45 ]——罐壁许用临界应力（MPa） ]＝0.15E 1 B 为由罐体自重产生的轴向压应力 不考虑垂直地震的 ＝1.0 M [σ ]＝0.22E 当J小于或等于0.785或J大于1.54时 度区需考虑垂直地震的影响 650附录E中 D.5.2 地震弯矩为 本次修订将公式修改为[σ 响 L 表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值 ＝1 故C 以在本规范式（D.5.2-1）中不存在翘离系数C 2 L 在原规范中 此C D.5.2 D.5 L cr 存在翘离系数C ＜J＜ 抗震计算取[σ 一一底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） 1 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 cr cr W 取C 对于国外工程按API 对9度区则为 即 规范附录D的表达式完全一致 罐壁底部的最大压应力σ ＝1.45 地震作用下底圈罐壁产生的最大轴向压应力的计算应符合下列规定 1 1 v [ 应按下式计算 是本规范取值的0.85倍 故C v 在现行行业标准《常压立式储罐抗震鉴定技术要求》SY 与JIS 因此 C 地震影响为 cr 按本规范式（D.3.9）计算的液面晃动波高应满足本规范第D.2.2条或第D.2.3条的要求 ） μ 1 底圈罐壁最大轴向压应力应满足下式要求 cr cr 即J＝0.785时 ]＝0.186E 但油罐实际是浮放于环梁基础上的 σ J＝ ——按底圈壁板有效厚度计算的罐壁截面面积（m cr D.5.3 1.54时 1 底圈罐壁许用临界应力应按下式计算 C 在API 会产生翘离 ] 焊接油罐结构》JIS 和 ——按底圈罐壁有效厚度计算的断面系数 B 9度地震区C σ 650附录E的[σ 其中 是安全的 ＋F ——竖向地震影响系数（7度及8度地震区C 由两部分组成 D.5 ]＝0.22E E——设计温度下底圈罐壁材料的弹性模量（MPa） B 影响 应为固定罐的弯曲应力 2 抗震验算 [σ 4046-93中 ＝1时 当J大于0.785 v ＝0.33E 650附录E比较 式中 取[σ ＝1.4 ]取值是本规范取值的1.86倍 ——翘离影响系数 采用API 已锚固 式中 v A cr 当J≤0.785时 第二项 多年来 取[ （F 应按下式计算 D——油罐内径（m） ） 1 与罐壁底部相连的底板处于临界状态 ]的取值是本规范取值的1.5倍 D.5.1 按JIS ＝1.45） ）为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力（MN/m） 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为 v 在JIS 本规范取[σ API 底板未翘离 使油罐一侧产生压应力 （MN/m） 且小于或等于1.54时 650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 L Z 故乘以垂直地震影响系数C ＝0.785D 8501规范中 当J≥1.54时 ——底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） 底板边缘已翘离 按式（D.4.1-1） 式中 2 L 加上本身自重影 在地震作用下 ＝ 尚偏保守 8501进行抗震计算 但在9度设防烈 式（D.5.2-2）与原 但尚未离开罐基础 8501中 v ]——底圈罐壁许用临界应力（MPa） 所 cr [σ 650附录E锚固系数表达式后 ]＝0.41E cr D.5.4 API 为由地震弯矩引起的弯曲应力 σ 在工程中未出现过任何问题 而在日本标准《钢制 0.22是0.15的1.47倍 t（m 对7度和8度设防烈度区 B 当0.785 当 L 3 1