[σ ） L 在地震作用下 D.5 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 M 度区需考虑垂直地震的影响 1 ——翘离影响系数 ]取值是本规范取值的1.86倍 ＋F 因此 ]——底圈罐壁许用临界应力（MPa） 底板边缘已翘离 本次修订将公式修改为[σ 故应乘以翘离影响系数C v 2 v E——设计温度下底圈罐壁材料的弹性模量（MPa） ＝1.0 地震作用下底圈罐壁产生的最大轴向压应力的计算应符合下列规定 B ×0.9＝0.45 在JIS 抗震验算 ——按底圈壁板有效厚度计算的罐壁截面面积（m 1 cr （F 多年来 W API 650附录E锚固系数表达式后 底圈罐壁许用临界应力应按下式计算 D.5.2 D.5 在工程中未出现过任何问题 ]＝0.41E 加上本身自重影 8501进行抗震计算 1 式中 但在9度设防烈 v 和 ]的取值是本规范取值的1.5倍 ＜J＜ 当0.785 地震影响为 ——按底圈罐壁有效厚度计算的断面系数 式中 取[σ cr 抗震计算取[σ 2 v 不考虑垂直地震的 以在本规范式（D.5.2-1）中不存在翘离系数C ＝1.4 应为固定罐的弯曲应力 ＝1.45 取C cr 按式（D.4.1-1） t——底圈罐壁有效厚度（m） 1 650附录E的[σ ]＝0.22E Z D.5.1 D.5.1 ＝ 表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值 4046-93中 即 ＝1时 ]＝0.15E ＝1 所 Z ]＝0.22E 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 影响 当 D.5.2 API 响 会产生翘离 应按下式计算 D——油罐内径（m） 一一底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） 2 即J＝0.785时 1 是安全的 使油罐一侧产生压应力 已锚固 L L 罐壁底部的最大压应力σ σ 垂直 地震弯矩为 而在日本标准《钢制 底圈罐壁最大轴向压应力应满足下式要求 式中 L σ 存在翘离系数C B v 对于国外工程按API 在原规范中 [ 由两部分组成 当J大于0.785 σ L σ t（m 当J≤0.785时 [σ L 1 ]＝0.186E 式（D.5.2-2）与原 ＝1.45） 1.54时 cr cr A 1 按JIS 0.22是0.15的1.47倍 规范附录D的表达式完全一致 故C 当J小于或等于0.785或J大于1.54时 B 是本规范取值的0.85倍 但油罐实际是浮放于环梁基础上的 cr ＝0.785D ——竖向地震影响系数（7度及8度地震区C 其中 本规范取[σ 8501 为由罐体自重产生的轴向压应力 cr 3 （MN/m） 8501规范中 抗震验算 与JIS J＝ 第二项 当J≥1.54时 cr [σ 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为 μ C 1 焊接油罐结构》JIS 采用API ） 为由地震弯矩引起的弯曲应力 D.5.3 在现行行业标准《常压立式储罐抗震鉴定技术要求》SY 对9度区则为 此C 且小于或等于1.54时 近年来 故C ）为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力（MN/m） 对7度和8度设防烈度区 应按下式计算 8501中 650附录E比较 ] D.5.4 L cr 650附录E中 按本规范式（D.3.9）计算的液面晃动波高应满足本规范第D.2.2条或第D.2.3条的要求 ＝0.33E C ]——罐壁许用临界应力（MPa） 底板未翘离 9度地震区C 在API 故乘以垂直地震影响系数C 取[ 但尚未离开罐基础 cr B 与罐壁底部相连的底板处于临界状态 ——底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） v 尚偏保守