在工程中未出现过任何问题 抗震计算取[σ 底圈罐壁许用临界应力应按下式计算 故乘以垂直地震影响系数C （MN/m） cr 0.22是0.15的1.47倍 8501 加上本身自重影 近年来 ） cr ]＝0.186E ＋F cr 取[σ 取[ API B 按JIS 对9度区则为 cr cr 与罐壁底部相连的底板处于临界状态 D.5 ——底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） cr 但油罐实际是浮放于环梁基础上的 v 650附录E比较 ）为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力（MN/m） 采用API C 应为固定罐的弯曲应力 ]＝0.22E v 会产生翘离 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 度区需考虑垂直地震的影响 D.5.4 为由地震弯矩引起的弯曲应力 已锚固 σ 和 D.5.3 使油罐一侧产生压应力 2 地震作用下底圈罐壁产生的最大轴向压应力的计算应符合下列规定 σ 焊接油罐结构》JIS [σ 在地震作用下 ＝1.45 即J＝0.785时 σ 故C 对7度和8度设防烈度区 B 当0.785 v 抗震验算 L σ D.5.1 多年来 存在翘离系数C 一一底圈罐壁最大轴向压应力（MPa） D.5.1 B 不考虑垂直地震的 ＝1时 4046-93中 故C ＝ 且小于或等于1.54时 Z J＝ L 1.54时 第二项 而在日本标准《钢制 在API ]＝0.41E 1 650附录E锚固系数表达式后 ×0.9＝0.45 在原规范中 当J≥1.54时 W ]——罐壁许用临界应力（MPa） 本次修订将公式修改为[σ 1 μ 9度地震区C ＜J＜ ]的取值是本规范取值的1.5倍 B 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为 与JIS 1 C 当 ＝0.33E 8501规范中 底板边缘已翘离 ） ——竖向地震影响系数（7度及8度地震区C 是安全的 地震弯矩为 L L ——翘离影响系数 L 影响 1 但尚未离开罐基础 ＝0.785D 当J大于0.785 D.5 cr 底圈罐壁最大轴向压应力应满足下式要求 650附录E的[σ 式（D.5.2-2）与原 API 8501中 本规范取[σ 取C 3 ——按底圈罐壁有效厚度计算的断面系数 但在9度设防烈 当J≤0.785时 其中 D.5.2 在JIS 应按下式计算 ] 为由罐体自重产生的轴向压应力 M D——油罐内径（m） 2 以在本规范式（D.5.2-1）中不存在翘离系数C t——底圈罐壁有效厚度（m） 对于国外工程按API 所 L 2 8501进行抗震计算 v 650附录E中 ]取值是本规范取值的1.86倍 [σ 地震影响为 1 1 D.5.2 ]＝0.15E 1 表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值 ——按底圈壁板有效厚度计算的罐壁截面面积（m v 是本规范取值的0.85倍 此C [ 垂直 抗震验算 [σ ]——底圈罐壁许用临界应力（MPa） 在现行行业标准《常压立式储罐抗震鉴定技术要求》SY 当J小于或等于0.785或J大于1.54时 （F 规范附录D的表达式完全一致 应按下式计算 cr 式中 按本规范式（D.3.9）计算的液面晃动波高应满足本规范第D.2.2条或第D.2.3条的要求 式中 ＝1.0 式中 v t（m 响 故应乘以翘离影响系数C 按式（D.4.1-1） 650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 ＝1.4 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 Z 尚偏保守 cr ＝1 即 ＝1.45） 罐壁底部的最大压应力σ 由两部分组成 底板未翘离 E——设计温度下底圈罐壁材料的弹性模量（MPa） cr 因此 ]＝0.22E 1 A L