对山峰取2.2 中间抗风圈的位置宜分别在 ei 1 取tanα＝0.3 8 z 风压高度变化系数μ 2 D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区 ω0 2 10 α JIS ω 除此之外 对于与风向一致的谷口 通过气象和地形条件的对比分析确定 中间值应采用插入法 ]≥P 8501和BS 顶部抗风圈外侧及盘梯洞口无防护侧应设置栏杆 50009-2012附录E中表E.5重现期为50年的风压值 2 JIS 4 0 开口处任意截面的截面模量不应小于顶部抗风圈 地面粗糙度可分为A 说明如下 6 中间抗风圈设计还应符合下列规定 应设两个中间抗风圈 z 应将基本风压再乘以1.2～1.5的调整系数 H 200×200×14 当 不得超过0.25kPa 3 ——核算区间罐壁筒体的当量高度（m） 其最小净宽度不应小于650mm ） 6.4 供需双方协商一致后 下侧可采用间断焊 3 可设置多道 （2） 抗风圈 ——罐壁总高度（m） 0 η 时 k ω D四类 应计入顶部抗风圈上 对接焊缝下部宜加垫板 时 考虑到国内工程的实际情况 时 0 ——第i圈罐壁板的当量高度（m） W AB间和BC间的修正系数按η的线性插值确定 ——顶部抗风圈的最小截面模数（cm 对于平坦或稍有起伏的地形 H 也可以是多边形的 风压高度变化系数应根据油罐高度及地面粗糙度类别按表6.4.5-1确定 其到上面一个加强截面的实际距离可不换算 乡村 μ 应按本条规定的方法设置 ——山顶或山坡全高（m） 关于中间抗风圈的截面模量 5 ——第i圈罐壁板的实际高度（m） 当油罐直径大于60m时 7 顶部抗风圈应设置垂直支撑 2 C类指有密集建筑群的城市市区 处 孔径宜为16mm～20mm 1 ——山峰或山坡在迎风面-一侧的坡度 14015等油罐规范的抗风圈截面模量相比 η＝0.75～0.85 时 η 丛林 0 时 5 油罐已明显向大型化发展 对于敞口的浮顶油罐 型钢或两者组合焊接而成 1） EN 潘家华在《圆柱形金属油罐设计》一书中指出 抗风圈结构形式（图6.4.1-1）可采用钢板 H H 对于存在内压的固定顶油罐 当抗风圈兼作走道时 2） 应设五个中间抗风圈 5） 2 关于中间抗风圈的最小截面尺寸 6.4.1 应按下列规定选用 ]——核算区间罐壁筒体的许用临界压力（kPa） 取值应符合本规范第6.4.4条的规定 顶部B处的修正系数可按下式确定 6.4.2 1） 槽钢的最小规格应为160mm×60mm×6.5mm 敞口油罐应将顶部抗风圈以下的罐壁作为风力稳定核算区间 基本风压取值应符合下列规定 1 式中 6.4.3 支撑间距应满足顶部抗风圈上活动荷载及静荷载的要求 D＞60m时 6 计算时应扣除厚度附加量 所以本规范在中间抗风圈最小截面尺寸（本规范表6.4.3）中增加了一个档次 规定 当[P 6.4.5 抗风圈（顶部抗风圈 为1 ω 抗风圈与罐壁的连接 14015等油罐规范相比 6.4.4 C 3） c 2） 当tana＞0.3时 ω 当中间抗风圈位于最薄的罐壁板上时 当中间抗风圈不在最薄罐壁板上时 时 山间盆地 中间抗风圈与罐壁的连接应使角钢长肢保持水平 还是略显保守 A类指近海海面和海岛 处 C处的修正系数η 1 ——基本风压（kPa） 短肢朝下 i 如再增大截面尺寸已无实质性作用 当z＞2.5H 表6.4.5-1中风压高度变化系数按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 直径已远超过60m 加强件有效截面积不应小于所在位置32倍罐壁厚度范围内的截面积 ——核算区间最薄圈罐壁板的有效厚度（mm） 抗风圈自身部件的对接接头应采用全焊透对接结构 2 z 丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇 中间抗风圈的截面尺寸达到一定程度后 B 其到上面一个加强截面的实际距离应按下式进行换算 应根据附近地区规定的基本风压或长期资料 还应乘以表6.4.5-2中给出的修正系数 6.4 且支撑间距不应超过顶部抗风圈外侧边缘构件竖向尺寸的24倍 B 敞口油罐应在罐壁外侧靠近缸壁上端设置顶部抗风圈 海岸 导致风力增强时 湖岸及沙漠地区 ＝0.083D 中间抗风圈在实际罐壁上的位置应符合下列规定 角钢的最小规格应为63mm×6mm 3 顶部抗风圈的最小截面模数应按下式计算 当 B类指田野 当中间抗风圈数量超过5道时 且距罐壁环焊缝的距离不应小于150mm 一一山峰或山坡顶部的修正系数 D——油罐内径（m） 中间抗风圈的位置宜分别在 基本风压应采用现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 山口 q——设计真空负压（kPa） 6.4.2 2 加强件之间及加强件与罐壁之间应进行双面满角焊 再乘以修正系数η t ＝0.083D 盘梯洞口处的罐壁应采用角钢加强 1 650 3 ——风压高度变化系数 9 当 2 对于建在山区的油罐 2 长肢端与罐壁相焊 罐壁筒体的设计外压应按下列公式计算 在API 中间抗风圈位置宜在 4） 当建设地点没有风荷载资料时 取z＝2.5H 对山坡取1.4 与原规范相比 中间抗风圈的数量及在当量筒体上的位置应按下列规定设置 A 取值应符合本规范第6.4.5条的规定 1ωk 650 核算区间的罐壁筒体许用临界压力应按下列公式计算 原规范中的抗风圈截面模量计算公式为W ——基本风压（kPa） 相应直径的筒体已经能够起到支撑作用 B 中 应设一个中间抗风圈 未提及这种处理方法 z——油罐计算位置离地面的高度（m） 对于远海海面和海岛的油罐 i 当 式中 η＝1.20～1.50 ——第i圈罐壁板的有效厚度（mm） ＝0.083D 但不得小于0.3kPa 还应考虑建罐地区地理位置和当地气象条件的影响 与 本次修订将W 若再加大其惯性矩 2 山峰和山坡的其他部位可按山峰和山坡（图6.4.5）结构 近些年来 8 1 最小截面尺寸为L 0 当加强圈的惯性矩接近时 z 加强圈已倾于刚性支撑的作用 处 应设三个中间抗风圈 而本规范在确定中间抗风圈截面模量时 3 当设计负压大于0.25kPa时 [P 根据审查会专家意见 一一罐壁筒体的设计外压（kPa） 角钢两端伸出洞外的距离不应小于抗风圈的最小宽度 B 风压高度变化系数可按平坦地面的粗糙度类别按表6.4.5-1确定后 当罐壁有厚度附加量时 中间抗风圈维持原规范的方法 风压高度变化系数除可按表6.4.5-1（A类粗糙度类别）确定外 P 抗风圈 E 处 与API 山峰和山坡 抗风圈应开设盘梯洞口 当设置一道顶部抗风圈不能满足要求时 设置位置宜在离罐壁上端1m的水平面上 中间抗风圈的最小截面尺寸应符合表6.4.3的规定 0 H 1 中间抗风圈位置宜分别在 EN 对提高罐壁的临界压力已不起作用了 即W z 即使如此 当 4 处 11 H k——系数 因此 6.4.3 抗风圈腹板开洞边缘应进行加强 抗风圈的外周边缘可以是圆形的 当盘梯穿过抗风圈（图6.4.1-2）时 k 取值应符合本规范第6.4.4条的规定 7 根据中国科学院力学研究所的理论推导表明 加强用角钢的尺寸不应小于罐壁包边角钢的尺寸 （1） 中间抗风圈的位置宜分别在 顶部抗风圈设计还应符合下列规定 中间抗风圈各自最小截面模量的规定 计算顶部抗风圈的截面模数时 抗风圈水平铺板上应开设排液孔 上侧应采用连续焊 1 可按D＝60m计算抗风圈截面模量 6.4.5 h 对于与大气连通的内浮顶油罐 8501和BS 当所设计的油罐由于前排油罐有可能形成狭管效应 式中 650关于抗风圈截面模量的计算中指出 抗风圈截面模量计算值过大 中间抗风圈设计应按本规范附录B的规定进行 固定顶油罐应将罐壁全高作为风力稳定核算区间 2 6） 式中 谷地等闭塞地形 抗风圈截面模量计算值与API 时 且距罐壁纵焊缝的距离不应小于150mm 替换为 国内外的观点是一致的 钢板最小名义厚度应为5mm 可不设中间抗风圈 中间抗风圈）的设计应符合下列规定 抗风圈上表面不得存在影响行走的障碍物 z 下两侧各16倍罐壁厚度范围内的罐壁截面积 cr ω 应设四个中间抗风圈 cr 50009-2012进行了修改 H 取A