罐壁筒体的设计外压应按下列公式计算 1 抗风圈腹板开洞边缘应进行加强 钢板最小名义厚度应为5mm 核算区间的罐壁筒体许用临界压力应按下列公式计算 650关于抗风圈截面模量的计算中指出 角钢的最小规格应为63mm×6mm 长肢端与罐壁相焊 顶部抗风圈设计还应符合下列规定 1 ——风压高度变化系数 应将基本风压再乘以1.2～1.5的调整系数 6.4 6.4.3 ——山顶或山坡全高（m） ei 与原规范相比 650 抗风圈（顶部抗风圈 k——系数 抗风圈结构形式（图6.4.1-1）可采用钢板 对于建在山区的油罐 最小截面尺寸为L q——设计真空负压（kPa） 取值应符合本规范第6.4.4条的规定 （2） 应设五个中间抗风圈 2 即W 2 当建设地点没有风荷载资料时 6 考虑到国内工程的实际情况 为1 关于中间抗风圈的最小截面尺寸 k 导致风力增强时 H 潘家华在《圆柱形金属油罐设计》一书中指出 即使如此 处 当中间抗风圈数量超过5道时 抗风圈 计算时应扣除厚度附加量 应设四个中间抗风圈 抗风圈水平铺板上应开设排液孔 下两侧各16倍罐壁厚度范围内的罐壁截面积 与API 当罐壁有厚度附加量时 抗风圈截面模量计算值过大 6.4.2 5 α 当 当[P H 2） ——第i圈罐壁板的有效厚度（mm） 不得超过0.25kPa 取值应符合本规范第6.4.4条的规定 （1） 对于与风向一致的谷口 设置位置宜在离罐壁上端1m的水平面上 通过气象和地形条件的对比分析确定 6.4.2 z 根据中国科学院力学研究所的理论推导表明 4） D＞60m时 z 4 说明如下 6.4.3 当z＞2.5H 还是略显保守 ]≥P 中间抗风圈在实际罐壁上的位置应符合下列规定 0 开口处任意截面的截面模量不应小于顶部抗风圈 应计入顶部抗风圈上 10 当 支撑间距应满足顶部抗风圈上活动荷载及静荷载的要求 中间抗风圈维持原规范的方法 对山峰取2.2 若再加大其惯性矩 时 3 且距罐壁纵焊缝的距离不应小于150mm 中 11 抗风圈与罐壁的连接 6.4.5 式中 其最小净宽度不应小于650mm 表6.4.5-1中风压高度变化系数按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB H μ 8501和BS 风压高度变化系数μ 2 对于存在内压的固定顶油罐 C H 当 对于平坦或稍有起伏的地形 EN 1ωk 应根据附近地区规定的基本风压或长期资料 ω 丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇 ω 中间值应采用插入法 如再增大截面尺寸已无实质性作用 ω0 3 一一山峰或山坡顶部的修正系数 敞口油罐应将顶部抗风圈以下的罐壁作为风力稳定核算区间 中间抗风圈与罐壁的连接应使角钢长肢保持水平 时 200×200×14 5 14015等油罐规范相比 对山坡取1.4 中间抗风圈设计还应符合下列规定 计算顶部抗风圈的截面模数时 B 与 0 ω 中间抗风圈的最小截面尺寸应符合表6.4.3的规定 6） H ]——核算区间罐壁筒体的许用临界压力（kPa） 对接焊缝下部宜加垫板 规定 地面粗糙度可分为A 近些年来 处 对提高罐壁的临界压力已不起作用了 一一罐壁筒体的设计外压（kPa） 0 盘梯洞口处的罐壁应采用角钢加强 下侧可采用间断焊 应设三个中间抗风圈 2 取z＝2.5H 乡村 海岸 c 基本风压取值应符合下列规定 50009-2012附录E中表E.5重现期为50年的风压值 在API ——第i圈罐壁板的实际高度（m） 上侧应采用连续焊 中间抗风圈）的设计应符合下列规定 2 D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区 还应考虑建罐地区地理位置和当地气象条件的影响 相应直径的筒体已经能够起到支撑作用 抗风圈 2 当中间抗风圈不在最薄罐壁板上时 再乘以修正系数η 2） 7 B 抗风圈截面模量计算值与API 中间抗风圈位置宜分别在 D四类 B 但不得小于0.3kPa 除此之外 直径已远超过60m 0 替换为 时 应设一个中间抗风圈 中间抗风圈的位置宜分别在 顶部B处的修正系数可按下式确定 6.4 抗风圈应开设盘梯洞口 还应乘以表6.4.5-2中给出的修正系数 当所设计的油罐由于前排油罐有可能形成狭管效应 且距罐壁环焊缝的距离不应小于150mm 2 6.4.4 8 3） 14015等油罐规范的抗风圈截面模量相比 B ——顶部抗风圈的最小截面模数（cm C处的修正系数η 加强件之间及加强件与罐壁之间应进行双面满角焊 对于远海海面和海岛的油罐 z 角钢两端伸出洞外的距离不应小于抗风圈的最小宽度 所以本规范在中间抗风圈最小截面尺寸（本规范表6.4.3）中增加了一个档次 P 且支撑间距不应超过顶部抗风圈外侧边缘构件竖向尺寸的24倍 5） 山间盆地 η E 关于中间抗风圈的截面模量 AB间和BC间的修正系数按η的线性插值确定 k H 原规范中的抗风圈截面模量计算公式为W ＝0.083D 其到上面一个加强截面的实际距离可不换算 50009-2012进行了修改 2 C类指有密集建筑群的城市市区 当加强圈的惯性矩接近时 中间抗风圈的截面尺寸达到一定程度后 2 7 ——第i圈罐壁板的当量高度（m） ω 式中 当 2 1 敞口油罐应在罐壁外侧靠近缸壁上端设置顶部抗风圈 8501和BS 风压高度变化系数除可按表6.4.5-1（A类粗糙度类别）确定外 i 1 顶部抗风圈的最小截面模数应按下式计算 处 z 1 根据审查会专家意见 式中 当抗风圈兼作走道时 ——山峰或山坡在迎风面-一侧的坡度 1） 顶部抗风圈应设置垂直支撑 可按D＝60m计算抗风圈截面模量 3 H 应按本条规定的方法设置 而本规范在确定中间抗风圈截面模量时 ＝0.083D 中间抗风圈的位置宜分别在 1 国内外的观点是一致的 4 ） 6.4.1 ——基本风压（kPa） 处 加强圈已倾于刚性支撑的作用 固定顶油罐应将罐壁全高作为风力稳定核算区间 EN ＝0.083D ——核算区间罐壁筒体的当量高度（m） 0 6 中间抗风圈的数量及在当量筒体上的位置应按下列规定设置 中间抗风圈的位置宜分别在 抗风圈上表面不得存在影响行走的障碍物 可不设中间抗风圈 z 应设两个中间抗风圈 谷地等闭塞地形 650 短肢朝下 抗风圈的外周边缘可以是圆形的 1 2 W 也可以是多边形的 时 山峰和山坡的其他部位可按山峰和山坡（图6.4.5）结构 加强用角钢的尺寸不应小于罐壁包边角钢的尺寸 cr 式中 当 对于与大气连通的内浮顶油罐 湖岸及沙漠地区 取A ω t D——油罐内径（m） 风压高度变化系数可按平坦地面的粗糙度类别按表6.4.5-1确定后 cr B类指田野 z η＝0.75～0.85 处 当油罐直径大于60m时 孔径宜为16mm～20mm ——罐壁总高度（m） 油罐已明显向大型化发展 0 其到上面一个加强截面的实际距离应按下式进行换算 当设计负压大于0.25kPa时 应按下列规定选用 风压高度变化系数应根据油罐高度及地面粗糙度类别按表6.4.5-1确定 本次修订将W 当盘梯穿过抗风圈（图6.4.1-2）时 时 9 因此 时 z——油罐计算位置离地面的高度（m） 1 A 中间抗风圈设计应按本规范附录B的规定进行 山口 对于敞口的浮顶油罐 丛林 抗风圈自身部件的对接接头应采用全焊透对接结构 时 当中间抗风圈位于最薄的罐壁板上时 8 ——基本风压（kPa） 中间抗风圈各自最小截面模量的规定 η＝1.20～1.50 JIS 山峰和山坡 取值应符合本规范第6.4.5条的规定 3 可设置多道 i 中间抗风圈位置宜在 基本风压应采用现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 未提及这种处理方法 型钢或两者组合焊接而成 JIS 加强件有效截面积不应小于所在位置32倍罐壁厚度范围内的截面积 A类指近海海面和海岛 取tanα＝0.3 1） ——核算区间最薄圈罐壁板的有效厚度（mm） h [P 当设置一道顶部抗风圈不能满足要求时 顶部抗风圈外侧及盘梯洞口无防护侧应设置栏杆 3 当tana＞0.3时 供需双方协商一致后 η 6.4.5 槽钢的最小规格应为160mm×60mm×6.5mm