海岸 应设三个中间抗风圈 当 敞口油罐应将顶部抗风圈以下的罐壁作为风力稳定核算区间 中间抗风圈的位置宜分别在 抗风圈上表面不得存在影响行走的障碍物 处 2 C处的修正系数η 当 地面粗糙度可分为A A类指近海海面和海岛 2 P 丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇 3） 应设两个中间抗风圈 且距罐壁环焊缝的距离不应小于150mm 9 应根据附近地区规定的基本风压或长期资料 当设计负压大于0.25kPa时 1 与原规范相比 B类指田野 一一山峰或山坡顶部的修正系数 中间抗风圈维持原规范的方法 8501和BS 顶部抗风圈应设置垂直支撑 当加强圈的惯性矩接近时 1 对于敞口的浮顶油罐 中间抗风圈与罐壁的连接应使角钢长肢保持水平 可按D＝60m计算抗风圈截面模量 其到上面一个加强截面的实际距离应按下式进行换算 风压高度变化系数可按平坦地面的粗糙度类别按表6.4.5-1确定后 z 敞口油罐应在罐壁外侧靠近缸壁上端设置顶部抗风圈 2） [P 时 长肢端与罐壁相焊 当 加强件之间及加强件与罐壁之间应进行双面满角焊 山间盆地 对提高罐壁的临界压力已不起作用了 5） 时 8 0 14015等油罐规范相比 时 当[P η 4） 应设一个中间抗风圈 2 处 H ＝0.083D 且距罐壁纵焊缝的距离不应小于150mm ——第i圈罐壁板的实际高度（m） 若再加大其惯性矩 k 5 取A 且支撑间距不应超过顶部抗风圈外侧边缘构件竖向尺寸的24倍 直径已远超过60m 角钢两端伸出洞外的距离不应小于抗风圈的最小宽度 α k 与API 式中 上侧应采用连续焊 对于与风向一致的谷口 因此 湖岸及沙漠地区 表6.4.5-1中风压高度变化系数按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 加强用角钢的尺寸不应小于罐壁包边角钢的尺寸 所以本规范在中间抗风圈最小截面尺寸（本规范表6.4.3）中增加了一个档次 中间抗风圈位置宜在 650关于抗风圈截面模量的计算中指出 0 ——第i圈罐壁板的有效厚度（mm） 中间抗风圈的截面尺寸达到一定程度后 可不设中间抗风圈 当所设计的油罐由于前排油罐有可能形成狭管效应 当建设地点没有风荷载资料时 C ——核算区间罐壁筒体的当量高度（m） 中间抗风圈）的设计应符合下列规定 3 i 槽钢的最小规格应为160mm×60mm×6.5mm 3 D——油罐内径（m） 应按下列规定选用 关于中间抗风圈的截面模量 ——风压高度变化系数 固定顶油罐应将罐壁全高作为风力稳定核算区间 ]——核算区间罐壁筒体的许用临界压力（kPa） 3 中间抗风圈的最小截面尺寸应符合表6.4.3的规定 处 t 抗风圈水平铺板上应开设排液孔 3 200×200×14 规定 7 当盘梯穿过抗风圈（图6.4.1-2）时 中间抗风圈位置宜分别在 考虑到国内工程的实际情况 z 潘家华在《圆柱形金属油罐设计》一书中指出 其到上面一个加强截面的实际距离可不换算 中间抗风圈各自最小截面模量的规定 顶部抗风圈外侧及盘梯洞口无防护侧应设置栏杆 6.4 未提及这种处理方法 C类指有密集建筑群的城市市区 EN ω B 说明如下 6.4.5 k——系数 当设置一道顶部抗风圈不能满足要求时 对山坡取1.4 再乘以修正系数η H ——核算区间最薄圈罐壁板的有效厚度（mm） 2 H 风压高度变化系数μ 盘梯洞口处的罐壁应采用角钢加强 顶部抗风圈的最小截面模数应按下式计算 对山峰取2.2 一一罐壁筒体的设计外压（kPa） 根据审查会专家意见 替换为 还应考虑建罐地区地理位置和当地气象条件的影响 中 式中 8 本次修订将W 基本风压应采用现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB AB间和BC间的修正系数按η的线性插值确定 50009-2012附录E中表E.5重现期为50年的风压值 4 山口 ω0 而本规范在确定中间抗风圈截面模量时 ω 6.4.2 1 在API 风压高度变化系数应根据油罐高度及地面粗糙度类别按表6.4.5-1确定 ——基本风压（kPa） 6.4.4 除此之外 供需双方协商一致后 ——基本风压（kPa） 计算顶部抗风圈的截面模数时 抗风圈应开设盘梯洞口 式中 还是略显保守 山峰和山坡的其他部位可按山峰和山坡（图6.4.5）结构 最小截面尺寸为L 1 当 取tanα＝0.3 14015等油罐规范的抗风圈截面模量相比 z 不得超过0.25kPa 2 对于远海海面和海岛的油罐 1 ω 当罐壁有厚度附加量时 h B 11 抗风圈腹板开洞边缘应进行加强 0 油罐已明显向大型化发展 （1） z B JIS 6.4.1 ） 0 ]≥P 对于平坦或稍有起伏的地形 谷地等闭塞地形 当抗风圈兼作走道时 μ 孔径宜为16mm～20mm D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区 抗风圈自身部件的对接接头应采用全焊透对接结构 z ω 应设四个中间抗风圈 3 6 ——罐壁总高度（m） H 也可以是多边形的 650 1 如再增大截面尺寸已无实质性作用 应计入顶部抗风圈上 0 2 通过气象和地形条件的对比分析确定 角钢的最小规格应为63mm×6mm 时 中间抗风圈的位置宜分别在 抗风圈结构形式（图6.4.1-1）可采用钢板 1 2） 2 2 中间值应采用插入法 D四类 H （2） 当tana＞0.3时 抗风圈与罐壁的连接 即W c 抗风圈截面模量计算值过大 对于建在山区的油罐 ei 为1 相应直径的筒体已经能够起到支撑作用 2 中间抗风圈设计应按本规范附录B的规定进行 抗风圈截面模量计算值与API 1ωk 应设五个中间抗风圈 与 50009-2012进行了修改 取值应符合本规范第6.4.4条的规定 cr 关于中间抗风圈的最小截面尺寸 JIS 中间抗风圈设计还应符合下列规定 ——山顶或山坡全高（m） 取值应符合本规范第6.4.4条的规定 2 原规范中的抗风圈截面模量计算公式为W 0 ＝0.083D B E 6.4.3 乡村 中间抗风圈的数量及在当量筒体上的位置应按下列规定设置 q——设计真空负压（kPa） z 短肢朝下 处 时 z——油罐计算位置离地面的高度（m） 抗风圈 加强圈已倾于刚性支撑的作用 基本风压取值应符合下列规定 但不得小于0.3kPa i 根据中国科学院力学研究所的理论推导表明 当中间抗风圈数量超过5道时 对接焊缝下部宜加垫板 1） 4 6.4 顶部B处的修正系数可按下式确定 加强件有效截面积不应小于所在位置32倍罐壁厚度范围内的截面积 η ——第i圈罐壁板的当量高度（m） 6.4.2 型钢或两者组合焊接而成 ω 当中间抗风圈不在最薄罐壁板上时 ＝0.083D 650 对于存在内压的固定顶油罐 国内外的观点是一致的 当 即使如此 下两侧各16倍罐壁厚度范围内的罐壁截面积 EN 对于与大气连通的内浮顶油罐 钢板最小名义厚度应为5mm 近些年来 中间抗风圈的位置宜分别在 cr η＝0.75～0.85 当中间抗风圈位于最薄的罐壁板上时 开口处任意截面的截面模量不应小于顶部抗风圈 其最小净宽度不应小于650mm 8501和BS 丛林 6.4.5 可设置多道 抗风圈的外周边缘可以是圆形的 6） 处 还应乘以表6.4.5-2中给出的修正系数 取值应符合本规范第6.4.5条的规定 2 1） 下侧可采用间断焊 1 设置位置宜在离罐壁上端1m的水平面上 W H H 当油罐直径大于60m时 支撑间距应满足顶部抗风圈上活动荷载及静荷载的要求 时 计算时应扣除厚度附加量 5 罐壁筒体的设计外压应按下列公式计算 时 η＝1.20～1.50 A ——顶部抗风圈的最小截面模数（cm 应将基本风压再乘以1.2～1.5的调整系数 式中 7 当z＞2.5H 6 导致风力增强时 抗风圈 抗风圈（顶部抗风圈 6.4.3 山峰和山坡 核算区间的罐壁筒体许用临界压力应按下列公式计算 D＞60m时 ——山峰或山坡在迎风面-一侧的坡度 10 应按本条规定的方法设置 中间抗风圈在实际罐壁上的位置应符合下列规定 顶部抗风圈设计还应符合下列规定 取z＝2.5H 风压高度变化系数除可按表6.4.5-1（A类粗糙度类别）确定外