（2） D——油罐内径（m） 6 D四类 抗风圈结构形式（图6.4.1-1）可采用钢板 JIS μ 还应乘以表6.4.5-2中给出的修正系数 B 加强件有效截面积不应小于所在位置32倍罐壁厚度范围内的截面积 H 与API 处 2 ——罐壁总高度（m） 应将基本风压再乘以1.2～1.5的调整系数 当抗风圈兼作走道时 t η 抗风圈的外周边缘可以是圆形的 一一罐壁筒体的设计外压（kPa） 考虑到国内工程的实际情况 未提及这种处理方法 取A 其到上面一个加强截面的实际距离可不换算 3 国内外的观点是一致的 H E 风压高度变化系数应根据油罐高度及地面粗糙度类别按表6.4.5-1确定 顶部抗风圈的最小截面模数应按下式计算 支撑间距应满足顶部抗风圈上活动荷载及静荷载的要求 ω 抗风圈应开设盘梯洞口 当盘梯穿过抗风圈（图6.4.1-2）时 1） EN k 且距罐壁纵焊缝的距离不应小于150mm 可按D＝60m计算抗风圈截面模量 式中 2 下两侧各16倍罐壁厚度范围内的罐壁截面积 5 中间抗风圈各自最小截面模量的规定 计算顶部抗风圈的截面模数时 对接焊缝下部宜加垫板 8 中间抗风圈的位置宜分别在 对于远海海面和海岛的油罐 7 1 通过气象和地形条件的对比分析确定 8501和BS 短肢朝下 9 替换为 3 应设两个中间抗风圈 A 6.4.5 当 固定顶油罐应将罐壁全高作为风力稳定核算区间 当油罐直径大于60m时 1 供需双方协商一致后 3 取值应符合本规范第6.4.4条的规定 地面粗糙度可分为A 时 W 当建设地点没有风荷载资料时 顶部抗风圈设计还应符合下列规定 不得超过0.25kPa 对山峰取2.2 z c 风压高度变化系数μ ＝0.083D 2 抗风圈截面模量计算值与API 长肢端与罐壁相焊 k——系数 对于敞口的浮顶油罐 η＝1.20～1.50 1 山口 即使如此 应设五个中间抗风圈 C B C处的修正系数η cr H 取z＝2.5H 5） 当中间抗风圈不在最薄罐壁板上时 3） 计算时应扣除厚度附加量 z 与原规范相比 6.4.2 丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇 ——基本风压（kPa） H 取值应符合本规范第6.4.5条的规定 谷地等闭塞地形 海岸 B ]≥P 盘梯洞口处的罐壁应采用角钢加强 处 湖岸及沙漠地区 650 应设四个中间抗风圈 7 敞口油罐应将顶部抗风圈以下的罐壁作为风力稳定核算区间 时 时 2 处 也可以是多边形的 规定 50009-2012附录E中表E.5重现期为50年的风压值 D＞60m时 根据审查会专家意见 η＝0.75～0.85 D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区 中间抗风圈的最小截面尺寸应符合表6.4.3的规定 罐壁筒体的设计外压应按下列公式计算 ω k 1 1ωk 中间抗风圈位置宜分别在 型钢或两者组合焊接而成 中间抗风圈维持原规范的方法 顶部抗风圈应设置垂直支撑 当 6.4.2 抗风圈腹板开洞边缘应进行加强 14015等油罐规范的抗风圈截面模量相比 0 对于平坦或稍有起伏的地形 抗风圈水平铺板上应开设排液孔 当中间抗风圈位于最薄的罐壁板上时 0 原规范中的抗风圈截面模量计算公式为W 当中间抗风圈数量超过5道时 ω 中间值应采用插入法 1 ——核算区间最薄圈罐壁板的有效厚度（mm） 2 ω 根据中国科学院力学研究所的理论推导表明 H 应设一个中间抗风圈 最小截面尺寸为L 应按下列规定选用 8 中间抗风圈设计应按本规范附录B的规定进行 丛林 3 z——油罐计算位置离地面的高度（m） 抗风圈 取值应符合本规范第6.4.4条的规定 8501和BS 应计入顶部抗风圈上 山峰和山坡的其他部位可按山峰和山坡（图6.4.5）结构 4） 抗风圈自身部件的对接接头应采用全焊透对接结构 基本风压应采用现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 中间抗风圈与罐壁的连接应使角钢长肢保持水平 z 1 即W 角钢两端伸出洞外的距离不应小于抗风圈的最小宽度 当 还是略显保守 中间抗风圈的截面尺寸达到一定程度后 1） 其最小净宽度不应小于650mm 2 0 但不得小于0.3kPa 基本风压取值应符合下列规定 中间抗风圈设计还应符合下列规定 关于中间抗风圈的截面模量 应设三个中间抗风圈 当 6.4 z 顶部B处的修正系数可按下式确定 ——第i圈罐壁板的当量高度（m） 对于与大气连通的内浮顶油罐 2 50009-2012进行了修改 4 加强用角钢的尺寸不应小于罐壁包边角钢的尺寸 14015等油罐规范相比 当罐壁有厚度附加量时 山峰和山坡 风压高度变化系数除可按表6.4.5-1（A类粗糙度类别）确定外 2 AB间和BC间的修正系数按η的线性插值确定 2 A类指近海海面和海岛 H η 时 6.4.1 式中 cr 当 3 潘家华在《圆柱形金属油罐设计》一书中指出 中间抗风圈位置宜在 EN [P 开口处任意截面的截面模量不应小于顶部抗风圈 ω 油罐已明显向大型化发展 可不设中间抗风圈 ——第i圈罐壁板的实际高度（m） 6.4.3 4 乡村 当z＞2.5H 时 对山坡取1.4 对于建在山区的油罐 6.4.4 10 2 为1 应根据附近地区规定的基本风压或长期资料 ＝0.083D 650 i 处 抗风圈 若再加大其惯性矩 风压高度变化系数可按平坦地面的粗糙度类别按表6.4.5-1确定后 槽钢的最小规格应为160mm×60mm×6.5mm 当[P 6.4.3 与 近些年来 P 应按本条规定的方法设置 2） 因此 时 抗风圈上表面不得存在影响行走的障碍物 2） 2 关于中间抗风圈的最小截面尺寸 z ——第i圈罐壁板的有效厚度（mm） 当所设计的油罐由于前排油罐有可能形成狭管效应 中间抗风圈的位置宜分别在 ） 200×200×14 顶部抗风圈外侧及盘梯洞口无防护侧应设置栏杆 时 6.4.5 加强圈已倾于刚性支撑的作用 C类指有密集建筑群的城市市区 ]——核算区间罐壁筒体的许用临界压力（kPa） 还应考虑建罐地区地理位置和当地气象条件的影响 h z 中间抗风圈在实际罐壁上的位置应符合下列规定 （1） 6.4 一一山峰或山坡顶部的修正系数 1 如再增大截面尺寸已无实质性作用 i q——设计真空负压（kPa） α ——山峰或山坡在迎风面-一侧的坡度 对于存在内压的固定顶油罐 5 设置位置宜在离罐壁上端1m的水平面上 抗风圈截面模量计算值过大 ω0 核算区间的罐壁筒体许用临界压力应按下列公式计算 6 其到上面一个加强截面的实际距离应按下式进行换算 中间抗风圈）的设计应符合下列规定 11 导致风力增强时 式中 当设置一道顶部抗风圈不能满足要求时 山间盆地 JIS 说明如下 当设计负压大于0.25kPa时 所以本规范在中间抗风圈最小截面尺寸（本规范表6.4.3）中增加了一个档次 对提高罐壁的临界压力已不起作用了 ——基本风压（kPa） H 当加强圈的惯性矩接近时 当tana＞0.3时 0 抗风圈（顶部抗风圈 中间抗风圈的位置宜分别在 ——风压高度变化系数 直径已远超过60m 6） 1 0 0 ——核算区间罐壁筒体的当量高度（m） 而本规范在确定中间抗风圈截面模量时 且距罐壁环焊缝的距离不应小于150mm 下侧可采用间断焊 可设置多道 ——顶部抗风圈的最小截面模数（cm 相应直径的筒体已经能够起到支撑作用 650关于抗风圈截面模量的计算中指出 中 钢板最小名义厚度应为5mm ＝0.083D ei ——山顶或山坡全高（m） 本次修订将W 加强件之间及加强件与罐壁之间应进行双面满角焊 敞口油罐应在罐壁外侧靠近缸壁上端设置顶部抗风圈 在API B 上侧应采用连续焊 中间抗风圈的数量及在当量筒体上的位置应按下列规定设置 取tanα＝0.3 孔径宜为16mm～20mm 对于与风向一致的谷口 B类指田野 再乘以修正系数η 除此之外 抗风圈与罐壁的连接 处 表6.4.5-1中风压高度变化系数按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 且支撑间距不应超过顶部抗风圈外侧边缘构件竖向尺寸的24倍 式中 角钢的最小规格应为63mm×6mm