6） 顶部抗风圈的最小截面模数应按下式计算 H 6.4.4 ） 风压高度变化系数除可按表6.4.5-1（A类粗糙度类别）确定外 即W B 中间抗风圈与罐壁的连接应使角钢长肢保持水平 14015等油罐规范相比 当中间抗风圈数量超过5道时 上侧应采用连续焊 B ——顶部抗风圈的最小截面模数（cm 650关于抗风圈截面模量的计算中指出 ——第i圈罐壁板的实际高度（m） 当设计负压大于0.25kPa时 6 钢板最小名义厚度应为5mm 风压高度变化系数应根据油罐高度及地面粗糙度类别按表6.4.5-1确定 6.4.3 加强件之间及加强件与罐壁之间应进行双面满角焊 2 如再增大截面尺寸已无实质性作用 50009-2012附录E中表E.5重现期为50年的风压值 0 且距罐壁环焊缝的距离不应小于150mm 6.4.5 t H 对于平坦或稍有起伏的地形 当z＞2.5H 当 ——基本风压（kPa） μ 应根据附近地区规定的基本风压或长期资料 中间抗风圈设计还应符合下列规定 6 q——设计真空负压（kPa） D——油罐内径（m） 抗风圈截面模量计算值与API z——油罐计算位置离地面的高度（m） 加强件有效截面积不应小于所在位置32倍罐壁厚度范围内的截面积 JIS 敞口油罐应在罐壁外侧靠近缸壁上端设置顶部抗风圈 当[P 中间抗风圈的截面尺寸达到一定程度后 核算区间的罐壁筒体许用临界压力应按下列公式计算 根据审查会专家意见 B ω 6.4 2 乡村 2 取A 1 也可以是多边形的 抗风圈截面模量计算值过大 0 中间抗风圈在实际罐壁上的位置应符合下列规定 z 应按本条规定的方法设置 可设置多道 对于与大气连通的内浮顶油罐 下两侧各16倍罐壁厚度范围内的罐壁截面积 当中间抗风圈位于最薄的罐壁板上时 1 中间抗风圈的位置宜分别在 3） 关于中间抗风圈的截面模量 0 时 z 当抗风圈兼作走道时 2 C类指有密集建筑群的城市市区 ——山峰或山坡在迎风面-一侧的坡度 2 下侧可采用间断焊 设置位置宜在离罐壁上端1m的水平面上 当 式中 JIS 0 除此之外 且距罐壁纵焊缝的距离不应小于150mm 关于中间抗风圈的最小截面尺寸 当 8 1 长肢端与罐壁相焊 当罐壁有厚度附加量时 中间抗风圈）的设计应符合下列规定 （2） [P 可不设中间抗风圈 式中 6.4.3 海岸 对山峰取2.2 0 即使如此 1ωk 式中 中间抗风圈的数量及在当量筒体上的位置应按下列规定设置 抗风圈的外周边缘可以是圆形的 5 A类指近海海面和海岛 相应直径的筒体已经能够起到支撑作用 应计入顶部抗风圈上 1 国内外的观点是一致的 ω W 对提高罐壁的临界压力已不起作用了 考虑到国内工程的实际情况 中间抗风圈各自最小截面模量的规定 可按D＝60m计算抗风圈截面模量 对于敞口的浮顶油罐 2 近些年来 最小截面尺寸为L 顶部抗风圈外侧及盘梯洞口无防护侧应设置栏杆 对山坡取1.4 应设四个中间抗风圈 当所设计的油罐由于前排油罐有可能形成狭管效应 顶部抗风圈设计还应符合下列规定 当建设地点没有风荷载资料时 未提及这种处理方法 抗风圈 对于远海海面和海岛的油罐 7 应设五个中间抗风圈 山峰和山坡 8501和BS 应设两个中间抗风圈 z 一一山峰或山坡顶部的修正系数 当tana＞0.3时 对接焊缝下部宜加垫板 （1） 取值应符合本规范第6.4.5条的规定 ——核算区间罐壁筒体的当量高度（m） 11 对于建在山区的油罐 ——基本风压（kPa） 2） 顶部B处的修正系数可按下式确定 650 z 处 处 4 中间抗风圈位置宜分别在 山口 ——罐壁总高度（m） 2 时 6.4 3 中间抗风圈的位置宜分别在 6.4.5 1） 6.4.2 应将基本风压再乘以1.2～1.5的调整系数 与原规范相比 敞口油罐应将顶部抗风圈以下的罐壁作为风力稳定核算区间 α C处的修正系数η 取z＝2.5H 650 ＝0.083D 式中 当加强圈的惯性矩接近时 抗风圈 时 导致风力增强时 根据中国科学院力学研究所的理论推导表明 C 抗风圈与罐壁的连接 不得超过0.25kPa 中间抗风圈维持原规范的方法 k——系数 6.4.2 D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区 取值应符合本规范第6.4.4条的规定 油罐已明显向大型化发展 k P B 1） 当设置一道顶部抗风圈不能满足要求时 湖岸及沙漠地区 1 抗风圈应开设盘梯洞口 孔径宜为16mm～20mm 基本风压取值应符合下列规定 H EN 3 ω ——第i圈罐壁板的当量高度（m） 当油罐直径大于60m时 本次修订将W 所以本规范在中间抗风圈最小截面尺寸（本规范表6.4.3）中增加了一个档次 8 η 风压高度变化系数可按平坦地面的粗糙度类别按表6.4.5-1确定后 时 谷地等闭塞地形 0 ]——核算区间罐壁筒体的许用临界压力（kPa） i η＝0.75～0.85 当盘梯穿过抗风圈（图6.4.1-2）时 ]≥P 直径已远超过60m k 中间抗风圈设计应按本规范附录B的规定进行 ω cr 中间值应采用插入法 2） 计算时应扣除厚度附加量 与API 抗风圈水平铺板上应开设排液孔 ——第i圈罐壁板的有效厚度（mm） 说明如下 E c 规定 中 时 当中间抗风圈不在最薄罐壁板上时 处 固定顶油罐应将罐壁全高作为风力稳定核算区间 替换为 抗风圈结构形式（图6.4.1-1）可采用钢板 AB间和BC间的修正系数按η的线性插值确定 10 H 时 盘梯洞口处的罐壁应采用角钢加强 罐壁筒体的设计外压应按下列公式计算 2 角钢两端伸出洞外的距离不应小于抗风圈的最小宽度 山峰和山坡的其他部位可按山峰和山坡（图6.4.5）结构 处 4 ——核算区间最薄圈罐壁板的有效厚度（mm） η H 1 风压高度变化系数μ h 开口处任意截面的截面模量不应小于顶部抗风圈 5） 8501和BS 6.4.1 抗风圈（顶部抗风圈 抗风圈腹板开洞边缘应进行加强 一一罐壁筒体的设计外压（kPa） ——风压高度变化系数 当 50009-2012进行了修改 应按下列规定选用 7 因此 计算顶部抗风圈的截面模数时 供需双方协商一致后 且支撑间距不应超过顶部抗风圈外侧边缘构件竖向尺寸的24倍 3 200×200×14 表6.4.5-1中风压高度变化系数按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB H z 其到上面一个加强截面的实际距离可不换算 顶部抗风圈应设置垂直支撑 地面粗糙度可分为A 1 若再加大其惯性矩 山间盆地 2 中间抗风圈的最小截面尺寸应符合表6.4.3的规定 ω 原规范中的抗风圈截面模量计算公式为W 4） 加强圈已倾于刚性支撑的作用 B类指田野 ω0 i 其最小净宽度不应小于650mm 取tanα＝0.3 ei 抗风圈上表面不得存在影响行走的障碍物 ——山顶或山坡全高（m） 处 中间抗风圈位置宜在 1 cr 中间抗风圈的位置宜分别在 对于与风向一致的谷口 角钢的最小规格应为63mm×6mm 5 而本规范在确定中间抗风圈截面模量时 再乘以修正系数η 对于存在内压的固定顶油罐 ＝0.083D 还应考虑建罐地区地理位置和当地气象条件的影响 但不得小于0.3kPa 加强用角钢的尺寸不应小于罐壁包边角钢的尺寸 ＝0.083D 2 抗风圈自身部件的对接接头应采用全焊透对接结构 还应乘以表6.4.5-2中给出的修正系数 9 D四类 型钢或两者组合焊接而成 D＞60m时 A 应设一个中间抗风圈 潘家华在《圆柱形金属油罐设计》一书中指出 当 H η＝1.20～1.50 3 为1 14015等油罐规范的抗风圈截面模量相比 3 丛林 EN 短肢朝下 2 z 与 其到上面一个加强截面的实际距离应按下式进行换算 应设三个中间抗风圈 支撑间距应满足顶部抗风圈上活动荷载及静荷载的要求 通过气象和地形条件的对比分析确定 槽钢的最小规格应为160mm×60mm×6.5mm 取值应符合本规范第6.4.4条的规定 时 丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇 基本风压应采用现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 还是略显保守 在API