与 2 对于与大气连通的内浮顶油罐 直径已远超过60m μ 规定 当设置一道顶部抗风圈不能满足要求时 t 国内外的观点是一致的 抗风圈结构形式（图6.4.1-1）可采用钢板 3 加强件有效截面积不应小于所在位置32倍罐壁厚度范围内的截面积 1 6） 当 η＝0.75～0.85 9 抗风圈截面模量计算值与API 设置位置宜在离罐壁上端1m的水平面上 取A ——基本风压（kPa） 应设一个中间抗风圈 未提及这种处理方法 i 6.4.3 6 应计入顶部抗风圈上 H 孔径宜为16mm～20mm W 中间抗风圈的位置宜分别在 应按下列规定选用 若再加大其惯性矩 通过气象和地形条件的对比分析确定 湖岸及沙漠地区 其最小净宽度不应小于650mm EN 顶部抗风圈应设置垂直支撑 ——核算区间最薄圈罐壁板的有效厚度（mm） 且距罐壁纵焊缝的距离不应小于150mm 不得超过0.25kPa 2 ——罐壁总高度（m） C 但不得小于0.3kPa 应将基本风压再乘以1.2～1.5的调整系数 6.4.2 η＝1.20～1.50 对于存在内压的固定顶油罐 1 q——设计真空负压（kPa） D——油罐内径（m） 10 中间抗风圈的截面尺寸达到一定程度后 山口 应设两个中间抗风圈 5 其到上面一个加强截面的实际距离应按下式进行换算 当中间抗风圈数量超过5道时 C处的修正系数η 中间抗风圈设计还应符合下列规定 除此之外 中间抗风圈的数量及在当量筒体上的位置应按下列规定设置 ω 风压高度变化系数μ cr 加强用角钢的尺寸不应小于罐壁包边角钢的尺寸 z ——山顶或山坡全高（m） 应设五个中间抗风圈 中间抗风圈设计应按本规范附录B的规定进行 2 风压高度变化系数可按平坦地面的粗糙度类别按表6.4.5-1确定后 取值应符合本规范第6.4.5条的规定 取tanα＝0.3 导致风力增强时 原规范中的抗风圈截面模量计算公式为W 2 ——第i圈罐壁板的有效厚度（mm） EN 一一罐壁筒体的设计外压（kPa） 时 中间抗风圈的最小截面尺寸应符合表6.4.3的规定 6.4.3 当设计负压大于0.25kPa时 抗风圈自身部件的对接接头应采用全焊透对接结构 顶部B处的修正系数可按下式确定 0 H 抗风圈应开设盘梯洞口 JIS 时 ——风压高度变化系数 中间值应采用插入法 8501和BS 再乘以修正系数η 还应乘以表6.4.5-2中给出的修正系数 抗风圈 风压高度变化系数应根据油罐高度及地面粗糙度类别按表6.4.5-1确定 z B （1） 0 0 JIS 油罐已明显向大型化发展 C类指有密集建筑群的城市市区 处 下侧可采用间断焊 中间抗风圈）的设计应符合下列规定 6 7 z 1 1 近些年来 时 0 如再增大截面尺寸已无实质性作用 2 H 式中 50009-2012进行了修改 即W 敞口油罐应在罐壁外侧靠近缸壁上端设置顶部抗风圈 基本风压应采用现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB η D＞60m时 1ωk 7 当tana＞0.3时 抗风圈截面模量计算值过大 D四类 丛林 地面粗糙度可分为A 处 应设三个中间抗风圈 1） 对于与风向一致的谷口 计算时应扣除厚度附加量 4 50009-2012附录E中表E.5重现期为50年的风压值 P 当中间抗风圈不在最薄罐壁板上时 还应考虑建罐地区地理位置和当地气象条件的影响 乡村 i k 1 对提高罐壁的临界压力已不起作用了 丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇 基本风压取值应符合下列规定 B类指田野 6.4.1 1 对山坡取1.4 型钢或两者组合焊接而成 山间盆地 罐壁筒体的设计外压应按下列公式计算 6.4.5 中间抗风圈各自最小截面模量的规定 即使如此 4 山峰和山坡 2 时 z 山峰和山坡的其他部位可按山峰和山坡（图6.4.5）结构 6.4.5 14015等油罐规范的抗风圈截面模量相比 ——核算区间罐壁筒体的当量高度（m） cr 供需双方协商一致后 8 顶部抗风圈外侧及盘梯洞口无防护侧应设置栏杆 对于敞口的浮顶油罐 ＝0.083D 抗风圈水平铺板上应开设排液孔 1 D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区 当 当 还是略显保守 2） 也可以是多边形的 取z＝2.5H 4） 短肢朝下 （2） ei 关于中间抗风圈的最小截面尺寸 中间抗风圈位置宜分别在 槽钢的最小规格应为160mm×60mm×6.5mm 中间抗风圈的位置宜分别在 A类指近海海面和海岛 上侧应采用连续焊 抗风圈与罐壁的连接 6.4.2 B 一一山峰或山坡顶部的修正系数 650 其到上面一个加强截面的实际距离可不换算 8 ω 3 A 与API ω0 ——顶部抗风圈的最小截面模数（cm 对于平坦或稍有起伏的地形 处 η 当z＞2.5H 为1 根据中国科学院力学研究所的理论推导表明 当中间抗风圈位于最薄的罐壁板上时 顶部抗风圈设计还应符合下列规定 加强件之间及加强件与罐壁之间应进行双面满角焊 钢板最小名义厚度应为5mm 0 说明如下 最小截面尺寸为L ——第i圈罐壁板的实际高度（m） ） 应根据附近地区规定的基本风压或长期资料 α 根据审查会专家意见 所以本规范在中间抗风圈最小截面尺寸（本规范表6.4.3）中增加了一个档次 中间抗风圈在实际罐壁上的位置应符合下列规定 当建设地点没有风荷载资料时 加强圈已倾于刚性支撑的作用 H B 可设置多道 5 抗风圈（顶部抗风圈 角钢两端伸出洞外的距离不应小于抗风圈的最小宽度 650关于抗风圈截面模量的计算中指出 与原规范相比 6.4 固定顶油罐应将罐壁全高作为风力稳定核算区间 支撑间距应满足顶部抗风圈上活动荷载及静荷载的要求 3 式中 ——山峰或山坡在迎风面-一侧的坡度 开口处任意截面的截面模量不应小于顶部抗风圈 时 ]≥P 抗风圈 当抗风圈兼作走道时 敞口油罐应将顶部抗风圈以下的罐壁作为风力稳定核算区间 抗风圈腹板开洞边缘应进行加强 ＝0.083D 650 ω 3） h 对于远海海面和海岛的油罐 中间抗风圈维持原规范的方法 当 5） 抗风圈上表面不得存在影响行走的障碍物 中间抗风圈位置宜在 200×200×14 3 2 2） H 1） 2 时 在API ＝0.083D 当油罐直径大于60m时 盘梯洞口处的罐壁应采用角钢加强 0 处 取值应符合本规范第6.4.4条的规定 风压高度变化系数除可按表6.4.5-1（A类粗糙度类别）确定外 z z——油罐计算位置离地面的高度（m） 本次修订将W 当所设计的油罐由于前排油罐有可能形成狭管效应 考虑到国内工程的实际情况 2 应按本条规定的方法设置 11 可按D＝60m计算抗风圈截面模量 1 [P 关于中间抗风圈的截面模量 H ω 式中 2 谷地等闭塞地形 而本规范在确定中间抗风圈截面模量时 6.4.4 中间抗风圈的位置宜分别在 c 且距罐壁环焊缝的距离不应小于150mm 3 当加强圈的惯性矩接近时 对于建在山区的油罐 中 当 z 对山峰取2.2 取值应符合本规范第6.4.4条的规定 ——第i圈罐壁板的当量高度（m） 核算区间的罐壁筒体许用临界压力应按下列公式计算 AB间和BC间的修正系数按η的线性插值确定 14015等油罐规范相比 海岸 当盘梯穿过抗风圈（图6.4.1-2）时 潘家华在《圆柱形金属油罐设计》一书中指出 E 相应直径的筒体已经能够起到支撑作用 处 应设四个中间抗风圈 2 中间抗风圈与罐壁的连接应使角钢长肢保持水平 表6.4.5-1中风压高度变化系数按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 因此 抗风圈的外周边缘可以是圆形的 计算顶部抗风圈的截面模数时 对接焊缝下部宜加垫板 H 当[P 顶部抗风圈的最小截面模数应按下式计算 时 ω k——系数 当罐壁有厚度附加量时 下两侧各16倍罐壁厚度范围内的罐壁截面积 长肢端与罐壁相焊 角钢的最小规格应为63mm×6mm 替换为 且支撑间距不应超过顶部抗风圈外侧边缘构件竖向尺寸的24倍 ]——核算区间罐壁筒体的许用临界压力（kPa） 6.4 8501和BS ——基本风压（kPa） B k 式中 可不设中间抗风圈