即W 本次修订将W α 4 4） 抗风圈水平铺板上应开设排液孔 h AB间和BC间的修正系数按η的线性插值确定 当盘梯穿过抗风圈（图6.4.1-2）时 5） 中间抗风圈位置宜分别在 导致风力增强时 当tana＞0.3时 其到上面一个加强截面的实际距离可不换算 处 8501和BS 加强件有效截面积不应小于所在位置32倍罐壁厚度范围内的截面积 η 其到上面一个加强截面的实际距离应按下式进行换算 取值应符合本规范第6.4.4条的规定 6.4.3 计算时应扣除厚度附加量 5 说明如下 盘梯洞口处的罐壁应采用角钢加强 D四类 抗风圈腹板开洞边缘应进行加强 7 2 当设置一道顶部抗风圈不能满足要求时 6.4.4 ） 中间抗风圈在实际罐壁上的位置应符合下列规定 D＞60m时 角钢两端伸出洞外的距离不应小于抗风圈的最小宽度 1 为1 山峰和山坡 8501和BS z 乡村 当罐壁有厚度附加量时 ——罐壁总高度（m） 3 ω 抗风圈应开设盘梯洞口 对山峰取2.2 cr 时 对接焊缝下部宜加垫板 z EN 一一山峰或山坡顶部的修正系数 顶部抗风圈设计还应符合下列规定 应将基本风压再乘以1.2～1.5的调整系数 敞口油罐应将顶部抗风圈以下的罐壁作为风力稳定核算区间 1ωk 替换为 其最小净宽度不应小于650mm 2 国内外的观点是一致的 湖岸及沙漠地区 计算顶部抗风圈的截面模数时 下两侧各16倍罐壁厚度范围内的罐壁截面积 A 长肢端与罐壁相焊 地面粗糙度可分为A ei 对于平坦或稍有起伏的地形 罐壁筒体的设计外压应按下列公式计算 加强用角钢的尺寸不应小于罐壁包边角钢的尺寸 E 14015等油罐规范的抗风圈截面模量相比 除此之外 当 1 对于远海海面和海岛的油罐 当抗风圈兼作走道时 中间抗风圈）的设计应符合下列规定 3 考虑到国内工程的实际情况 ——核算区间罐壁筒体的当量高度（m） 加强圈已倾于刚性支撑的作用 但不得小于0.3kPa 6.4 海岸 当加强圈的惯性矩接近时 ——基本风压（kPa） 还是略显保守 z D——油罐内径（m） 当油罐直径大于60m时 中间值应采用插入法 抗风圈截面模量计算值过大 C处的修正系数η 抗风圈（顶部抗风圈 因此 C 还应考虑建罐地区地理位置和当地气象条件的影响 i 中间抗风圈设计还应符合下列规定 ]≥P （1） 谷地等闭塞地形 固定顶油罐应将罐壁全高作为风力稳定核算区间 50009-2012附录E中表E.5重现期为50年的风压值 当中间抗风圈不在最薄罐壁板上时 2 取值应符合本规范第6.4.5条的规定 直径已远超过60m H P 处 应设四个中间抗风圈 应设一个中间抗风圈 8 应设五个中间抗风圈 z——油罐计算位置离地面的高度（m） H 对于建在山区的油罐 风压高度变化系数应根据油罐高度及地面粗糙度类别按表6.4.5-1确定 JIS 时 如再增大截面尺寸已无实质性作用 3 时 孔径宜为16mm～20mm 抗风圈的外周边缘可以是圆形的 处 角钢的最小规格应为63mm×6mm q——设计真空负压（kPa） 2 1 山口 可按D＝60m计算抗风圈截面模量 核算区间的罐壁筒体许用临界压力应按下列公式计算 H 应按下列规定选用 2 1 风压高度变化系数μ 2 B 应按本条规定的方法设置 对于存在内压的固定顶油罐 基本风压应采用现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 3 1 关于中间抗风圈的最小截面尺寸 2 对于与风向一致的谷口 k 应设三个中间抗风圈 当中间抗风圈位于最薄的罐壁板上时 式中 ω0 可设置多道 钢板最小名义厚度应为5mm 而本规范在确定中间抗风圈截面模量时 6.4.5 W ——第i圈罐壁板的有效厚度（mm） 6 H 8 取tanα＝0.3 6.4.2 t 即使如此 所以本规范在中间抗风圈最小截面尺寸（本规范表6.4.3）中增加了一个档次 短肢朝下 B 式中 抗风圈上表面不得存在影响行走的障碍物 顶部抗风圈应设置垂直支撑 也可以是多边形的 在API 时 中间抗风圈的最小截面尺寸应符合表6.4.3的规定 0 1） ——山峰或山坡在迎风面-一侧的坡度 抗风圈与罐壁的连接 D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区 中间抗风圈位置宜在 当建设地点没有风荷载资料时 当中间抗风圈数量超过5道时 且距罐壁纵焊缝的距离不应小于150mm 0 对于敞口的浮顶油罐 供需双方协商一致后 对山坡取1.4 应设两个中间抗风圈 顶部抗风圈外侧及盘梯洞口无防护侧应设置栏杆 c A类指近海海面和海岛 时 ——基本风压（kPa） 当 z 开口处任意截面的截面模量不应小于顶部抗风圈 当设计负压大于0.25kPa时 当[P 基本风压取值应符合下列规定 可不设中间抗风圈 山间盆地 中间抗风圈的位置宜分别在 与原规范相比 风压高度变化系数除可按表6.4.5-1（A类粗糙度类别）确定外 0 η＝1.20～1.50 设置位置宜在离罐壁上端1m的水平面上 （2） 型钢或两者组合焊接而成 还应乘以表6.4.5-2中给出的修正系数 ＝0.083D 当z＞2.5H 相应直径的筒体已经能够起到支撑作用 中间抗风圈设计应按本规范附录B的规定进行 ω i 表6.4.5-1中风压高度变化系数按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 近些年来 丛林 根据审查会专家意见 k 油罐已明显向大型化发展 H 5 一一罐壁筒体的设计外压（kPa） C类指有密集建筑群的城市市区 最小截面尺寸为L 槽钢的最小规格应为160mm×60mm×6.5mm EN B类指田野 应根据附近地区规定的基本风压或长期资料 中间抗风圈维持原规范的方法 上侧应采用连续焊 ——第i圈罐壁板的实际高度（m） z ——顶部抗风圈的最小截面模数（cm 3） 抗风圈结构形式（图6.4.1-1）可采用钢板 取值应符合本规范第6.4.4条的规定 且距罐壁环焊缝的距离不应小于150mm 200×200×14 0 0 z 6.4.3 处 ——第i圈罐壁板的当量高度（m） 支撑间距应满足顶部抗风圈上活动荷载及静荷载的要求 处 中间抗风圈的截面尺寸达到一定程度后 B 抗风圈自身部件的对接接头应采用全焊透对接结构 η 加强件之间及加强件与罐壁之间应进行双面满角焊 H H 11 ]——核算区间罐壁筒体的许用临界压力（kPa） η＝0.75～0.85 当 650 ω 6 1 当所设计的油罐由于前排油罐有可能形成狭管效应 当 再乘以修正系数η 敞口油罐应在罐壁外侧靠近缸壁上端设置顶部抗风圈 中 2 式中 9 时 2 ——核算区间最薄圈罐壁板的有效厚度（mm） k——系数 对提高罐壁的临界压力已不起作用了 cr 下侧可采用间断焊 未提及这种处理方法 中间抗风圈的位置宜分别在 抗风圈截面模量计算值与API 潘家华在《圆柱形金属油罐设计》一书中指出 抗风圈 2 7 6.4 6.4.5 顶部抗风圈的最小截面模数应按下式计算 6.4.1 ＝0.083D 中间抗风圈各自最小截面模量的规定 2 与 与API [P ω 14015等油罐规范相比 应计入顶部抗风圈上 ω 1） 不得超过0.25kPa 式中 当 顶部B处的修正系数可按下式确定 μ 取A 4 且支撑间距不应超过顶部抗风圈外侧边缘构件竖向尺寸的24倍 取z＝2.5H ＝0.083D 1 中间抗风圈的位置宜分别在 若再加大其惯性矩 650 B 通过气象和地形条件的对比分析确定 中间抗风圈与罐壁的连接应使角钢长肢保持水平 风压高度变化系数可按平坦地面的粗糙度类别按表6.4.5-1确定后 1 2） 中间抗风圈的数量及在当量筒体上的位置应按下列规定设置 ——风压高度变化系数 规定 2） 时 JIS 根据中国科学院力学研究所的理论推导表明 10 抗风圈 6） 50009-2012进行了修改 对于与大气连通的内浮顶油罐 丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇 650关于抗风圈截面模量的计算中指出 ——山顶或山坡全高（m） 关于中间抗风圈的截面模量 0 山峰和山坡的其他部位可按山峰和山坡（图6.4.5）结构 3 原规范中的抗风圈截面模量计算公式为W 6.4.2