d r 指水平投影面上的固定顶活荷载 式中 t 见图B.2.3 L 且除极个别地区外 B.2.3 B.2.2 式中 式中 当操作压力与设计压力之比大 A API sb 将分子分母同乘以1000 s A 3 e c P 柱支撑锥顶设计应符合下列规定 D——油罐内径（m） c ——自支撑锥顶顶板的有效长度（mm） E——弹性模量（MPa） 见图B.2.3 t R 在外压作用下 在外压作用下 ——壳球面的半径（m） [σ]—一抗拉环材料许用应力（MPa） ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） r L 则转换成A 当有隔热层时 d D——油罐内径（m） t R 应设定支撑处为刚性节点 式中 在外压作用下 应给定许用挠度值 式中 不应小于1.0kPa X 应取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 ——固定顶固定荷载（kPa） 自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 4 r ——自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积（mm 且不应低于140MPa D ＝ r 自支撑锥顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 当顶板支撑在檩条上时 在外压作用下 [σ]——抗拉环材料许用应力（MPa） 且不应低于140MPa 固定顶 E——弹性模量（MPa） 但不应低于本规范第7.5.3条的规定 5 θ——罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 2 2 见图B.2.3 5 2 一一自支撑拱顶顶板有效长度（mm） ——罐顶设计总外压（kPa） 见图B.2.3 650附录V是一致的 见图B.2.4 ——自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） ——拱壳球面的半径（m） 3 B.2.1 3 B.2 X 于0.4时 2 1 自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 s ——拱壳球面的半径（m） r 见图B.2.4 s1 自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 式中 但不应低于本规范第7.3.2条的规定 式中 B.2.1 见图B.2.3 但不应低于本规范第7.5.2条的规定 θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 式中 在外压作用下 4 ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） r 由于现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB t 在外压作用下 r 1 sn 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 见图B.2.3 自支撑拱顶设计应符合下列规定 式中 sb X sn 应考虑板和板连接时的焊接接头系数 一一自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） 尚应计入隔热层的重量 API t 均远小于1.0kPa 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） r P R ——自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） 可视为连续梁或薄膜 前面的系数应相应提高 包括罐顶板及其上附件重量 自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 D——油罐内径（m） B.2.3 油罐罐顶的设计总外压应按下式计算 见图B.2.3 顶板的计算厚度应按下式确定 ＝ 一一顶圈罐壁板的名义厚度（mm） 所以本附录表达式中取消了雪荷载项 5 ＝ ——设计真空外压（kPa） 在外压作用下 2 在外压作用下 e B.2 ——顶圈罐壁板的名义厚度（mm） 因此 D——油罐内径（m） t e D——油罐内径（m） 50009-2012表E.5中列出的50年一遇最大雪压均未超过1.0kPa P 自支撑锥顶设计应符合下列规定 取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 st 本附录计算公式和API 应同时考虑膜应力和弯曲应力 ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） t ——固定顶活荷载（kPa） ——自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积（mm 4 s1 st ———罐顶设计总外压（kPa） P 见图B.2.4 0.4P B.2.4 ——罐顶设计总外压（kPa） 式中 t X 650附录V的固定顶设计总外压表达式为 自支撑拱顶顶板有效长度应按下式确定 D——油罐内径（m） s X X 式中 ） 固定顶 r 自支撑锥顶顶板有效长度应按下式确定 θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） D——油罐内径（m） ） P d ——自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度（mm） 1 ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） ——罐顶设计总外压（kPa） 自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 650附录V规定的抗拉环所需截面面积A 见图B.2.4 顶板的计算厚度应按下式确定