在外压作用下 sb 见图B.2.4 B.2.1 式中 ＝ D——油罐内径（m） 自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 R ———罐顶设计总外压（kPa） ——自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） 自支撑拱顶设计应符合下列规定 自支撑锥顶设计应符合下列规定 ——自支撑锥顶顶板的有效长度（mm） [σ]——抗拉环材料许用应力（MPa） 式中 1 650附录V是一致的 ） t X 包括罐顶板及其上附件重量 ＝ t D 在外压作用下 应给定许用挠度值 因此 4 尚应计入隔热层的重量 式中 r A st 见图B.2.3 3 前面的系数应相应提高 650附录V的固定顶设计总外压表达式为 r s1 式中 见图B.2.3 ） 应设定支撑处为刚性节点 r 当顶板支撑在檩条上时 B.2.3 c c 本附录计算公式和API e 当操作压力与设计压力之比大 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） e P 式中 ＝ 1 ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） ——拱壳球面的半径（m） ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） 式中 3 指水平投影面上的固定顶活荷载 s 固定顶 顶板的计算厚度应按下式确定 应考虑板和板连接时的焊接接头系数 自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 d 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 则转换成A t X 0.4P 在外压作用下 P 但不应低于本规范第7.3.2条的规定 ——自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度（mm） 式中 且除极个别地区外 4 2 L 见图B.2.4 式中 D——油罐内径（m） B.2.2 ——罐顶设计总外压（kPa） 固定顶 自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 由于现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 可视为连续梁或薄膜 在外压作用下 R D——油罐内径（m） s 式中 一一自支撑拱顶顶板有效长度（mm） 见图B.2.3 θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） ——固定顶固定荷载（kPa） B.2 且不应低于140MPa 油罐罐顶的设计总外压应按下式计算 B.2.3 ——自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积（mm 柱支撑锥顶设计应符合下列规定 X 见图B.2.4 X B.2.4 s 见图B.2.3 θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） ——拱壳球面的半径（m） 一一顶圈罐壁板的名义厚度（mm） D——油罐内径（m） 5 t 3 r ——自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积（mm 式中 R L 自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 应同时考虑膜应力和弯曲应力 D——油罐内径（m） ——固定顶活荷载（kPa） sn 5 且不应低于140MPa 一一自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） B.2.1 D——油罐内径（m） 在外压作用下 将分子分母同乘以1000 sb P 自支撑拱顶顶板有效长度应按下式确定 见图B.2.3 ——设计真空外压（kPa） 见图B.2.3 P 5 不应小于1.0kPa r 1 r θ——罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） r r st 见图B.2.3 所以本附录表达式中取消了雪荷载项 s1 ——自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 当有隔热层时 4 式中 E——弹性模量（MPa） ——罐顶设计总外压（kPa） 应取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 t ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） r t API t 均远小于1.0kPa ——顶圈罐壁板的名义厚度（mm） 取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 50009-2012表E.5中列出的50年一遇最大雪压均未超过1.0kPa d [σ]—一抗拉环材料许用应力（MPa） 见图B.2.4 顶板的计算厚度应按下式确定 sn X e 在外压作用下 ——罐顶设计总外压（kPa） 在外压作用下 于0.4时 ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） 2 A 650附录V规定的抗拉环所需截面面积A 在外压作用下 E——弹性模量（MPa） d t API 2 但不应低于本规范第7.5.2条的规定 X 自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 自支撑锥顶顶板有效长度应按下式确定 ——壳球面的半径（m） B.2 2 2 自支撑锥顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 D——油罐内径（m） P 但不应低于本规范第7.5.3条的规定