——自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） 见图B.2.3 式中 E——弹性模量（MPa） 3 s 且不应低于140MPa ——固定顶活荷载（kPa） e 式中 自支撑锥顶顶板有效长度应按下式确定 sn 式中 式中 但不应低于本规范第7.5.2条的规定 t E——弹性模量（MPa） 自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 5 且不应低于140MPa 见图B.2.3 应考虑板和板连接时的焊接接头系数 API 自支撑锥顶设计应符合下列规定 r d θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） ——壳球面的半径（m） c 在外压作用下 应取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 ＝ B.2.1 尚应计入隔热层的重量 ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） ——固定顶固定荷载（kPa） ） R 当顶板支撑在檩条上时 sb 顶板的计算厚度应按下式确定 st 应给定许用挠度值 但不应低于本规范第7.3.2条的规定 D——油罐内径（m） X 2 但不应低于本规范第7.5.3条的规定 s 1 自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 ） 一一自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） ——自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积（mm 3 2 5 r t ——拱壳球面的半径（m） [σ]—一抗拉环材料许用应力（MPa） 指水平投影面上的固定顶活荷载 固定顶 在外压作用下 自支撑锥顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 见图B.2.3 B.2.4 将分子分母同乘以1000 当操作压力与设计压力之比大 2 650附录V是一致的 油罐罐顶的设计总外压应按下式计算 B.2 ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） 5 ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） r [σ]——抗拉环材料许用应力（MPa） API r 4 r 2 r B.2.3 因此 柱支撑锥顶设计应符合下列规定 d 在外压作用下 L ——自支撑锥顶顶板的有效长度（mm） r A 式中 D——油罐内径（m） R 1 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） s1 所以本附录表达式中取消了雪荷载项 X ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） ——自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积（mm A 自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 650附录V的固定顶设计总外压表达式为 ——顶圈罐壁板的名义厚度（mm） D——油罐内径（m） 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 见图B.2.3 3 ——罐顶设计总外压（kPa） t 应同时考虑膜应力和弯曲应力 st B.2.2 P P c 1 ——自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度（mm） 4 s1 自支撑拱顶顶板有效长度应按下式确定 r t s D——油罐内径（m） B.2 θ——罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 50009-2012表E.5中列出的50年一遇最大雪压均未超过1.0kPa 包括罐顶板及其上附件重量 R 且除极个别地区外 顶板的计算厚度应按下式确定 D——油罐内径（m） B.2.3 见图B.2.4 自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 均远小于1.0kPa 在外压作用下 当有隔热层时 4 固定顶 sn t P X ＝ 式中 d ——拱壳球面的半径（m） e 式中 X P t X 取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 可视为连续梁或薄膜 见图B.2.3 见图B.2.4 0.4P 650附录V规定的抗拉环所需截面面积A 由于现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB ——设计真空外压（kPa） 应设定支撑处为刚性节点 t 式中 式中 ＝ L D 不应小于1.0kPa P 见图B.2.4 ——罐顶设计总外压（kPa） 见图B.2.4 则转换成A ———罐顶设计总外压（kPa） D——油罐内径（m） 2 X 一一顶圈罐壁板的名义厚度（mm） 式中 t 式中 e 一一自支撑拱顶顶板有效长度（mm） ——罐顶设计总外压（kPa） B.2.1 前面的系数应相应提高 本附录计算公式和API sb r θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 自支撑拱顶设计应符合下列规定 D——油罐内径（m） 在外压作用下 在外压作用下 见图B.2.3 见图B.2.3 ——自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 在外压作用下 于0.4时 在外压作用下