顶板的计算厚度应按下式确定 0.4P ——自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 式中 ——设计真空外压（kPa） d D——油罐内径（m） st t B.2.1 ——罐顶设计总外压（kPa） r 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 650附录V规定的抗拉环所需截面面积A 但不应低于本规范第7.5.2条的规定 e ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） ——自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） 见图B.2.4 r 2 见图B.2.4 可视为连续梁或薄膜 前面的系数应相应提高 R B.2.4 D——油罐内径（m） t 自支撑拱顶设计应符合下列规定 3 ———罐顶设计总外压（kPa） sb 见图B.2.4 L 在外压作用下 P c 见图B.2.4 自支撑锥顶顶板有效长度应按下式确定 P B.2 P B.2.1 在外压作用下 [σ]——抗拉环材料许用应力（MPa） 自支撑锥顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 P ——自支撑锥顶顶板的有效长度（mm） 且不应低于140MPa r D——油罐内径（m） 自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 在外压作用下 1 r 5 将分子分母同乘以1000 2 取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 2 API 650附录V的固定顶设计总外压表达式为 ＝ 由于现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB r sn 5 r ＝ P 式中 θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 应取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 X 应设定支撑处为刚性节点 e 一一自支撑拱顶顶板有效长度（mm） 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 但不应低于本规范第7.3.2条的规定 自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 见图B.2.3 见图B.2.3 t 650附录V是一致的 ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） s ＝ 自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 X 在外压作用下 t 式中 r 式中 1 ——壳球面的半径（m） 见图B.2.3 指水平投影面上的固定顶活荷载 不应小于1.0kPa 当操作压力与设计压力之比大 t 3 一一自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） B.2.3 ——罐顶设计总外压（kPa） 4 B.2 ——自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积（mm e t st 顶板的计算厚度应按下式确定 于0.4时 5 r s1 所以本附录表达式中取消了雪荷载项 θ——罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 见图B.2.3 sn D——油罐内径（m） B.2.3 ——自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度（mm） r 包括罐顶板及其上附件重量 ——罐顶设计总外压（kPa） ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） 则转换成A 油罐罐顶的设计总外压应按下式计算 L 自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 s sb d 自支撑拱顶顶板有效长度应按下式确定 ——拱壳球面的半径（m） 见图B.2.3 X 式中 在外压作用下 s ——固定顶活荷载（kPa） 3 一一顶圈罐壁板的名义厚度（mm） 2 2 4 见图B.2.3 A t 式中 X 应给定许用挠度值 式中 ——顶圈罐壁板的名义厚度（mm） 本附录计算公式和API 式中 X 在外压作用下 ） ——自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积（mm 柱支撑锥顶设计应符合下列规定 D——油罐内径（m） 见图B.2.3 ） s1 当顶板支撑在檩条上时 E——弹性模量（MPa） 且不应低于140MPa ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） 固定顶 均远小于1.0kPa A D——油罐内径（m） 50009-2012表E.5中列出的50年一遇最大雪压均未超过1.0kPa API 当有隔热层时 B.2.2 固定顶 t 式中 应同时考虑膜应力和弯曲应力 尚应计入隔热层的重量 D E——弹性模量（MPa） 且除极个别地区外 在外压作用下 但不应低于本规范第7.5.3条的规定 θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 因此 ——拱壳球面的半径（m） ——固定顶固定荷载（kPa） 自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 式中 式中 X 应考虑板和板连接时的焊接接头系数 R 4 D——油罐内径（m） 1 在外压作用下 自支撑锥顶设计应符合下列规定 [σ]—一抗拉环材料许用应力（MPa） R d c