式中 指水平投影面上的固定顶活荷载 B.2 P 2 θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 3 P D θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） t ——壳球面的半径（m） θ——罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 见图B.2.4 不应小于1.0kPa 柱支撑锥顶设计应符合下列规定 4 自支撑锥顶顶板有效长度应按下式确定 ） r A 且不应低于140MPa e 自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 c r 3 E——弹性模量（MPa） API X 取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 X 1 见图B.2.3 一一顶圈罐壁板的名义厚度（mm） P s1 自支撑拱顶顶板有效长度应按下式确定 应考虑板和板连接时的焊接接头系数 4 在外压作用下 t s X 在外压作用下 应给定许用挠度值 ———罐顶设计总外压（kPa） ——自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积（mm 应取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 在外压作用下 ——顶圈罐壁板的名义厚度（mm） 自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 t 见图B.2.3 式中 自支撑锥顶设计应符合下列规定 将分子分母同乘以1000 ＝ 固定顶 自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 式中 式中 因此 L 尚应计入隔热层的重量 但不应低于本规范第7.3.2条的规定 c 于0.4时 ——拱壳球面的半径（m） ——自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 但不应低于本规范第7.5.2条的规定 在外压作用下 r r sb 当操作压力与设计压力之比大 ——自支撑锥顶顶板的有效长度（mm） B.2.1 3 ——罐顶设计总外压（kPa） 1 顶板的计算厚度应按下式确定 s1 所以本附录表达式中取消了雪荷载项 在外压作用下 sn 见图B.2.4 ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） sb 2 r ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） ——罐顶设计总外压（kPa） 自支撑锥顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 B.2.1 包括罐顶板及其上附件重量 d 但不应低于本规范第7.5.3条的规定 t 式中 0.4P B.2.3 ——罐顶设计总外压（kPa） e 650附录V的固定顶设计总外压表达式为 r ——设计真空外压（kPa） 前面的系数应相应提高 X P 式中 2 在外压作用下 P D——油罐内径（m） A 一一自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） r 5 B.2.2 R ——自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积（mm 自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 1 式中 ——自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度（mm） 在外压作用下 见图B.2.4 在外压作用下 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） d ） B.2.4 650附录V规定的抗拉环所需截面面积A ——固定顶活荷载（kPa） 一一自支撑拱顶顶板有效长度（mm） API 固定顶 ＝ X 4 D——油罐内径（m） 见图B.2.3 sn R D——油罐内径（m） R D——油罐内径（m） X 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 本附录计算公式和API [σ]—一抗拉环材料许用应力（MPa） E——弹性模量（MPa） 应设定支撑处为刚性节点 st 当顶板支撑在檩条上时 D——油罐内径（m） 当有隔热层时 ——自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） s ——固定顶固定荷载（kPa） r ——拱壳球面的半径（m） 2 自支撑拱顶设计应符合下列规定 ＝ 且不应低于140MPa B.2.3 t d ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） 且除极个别地区外 式中 式中 5 则转换成A 均远小于1.0kPa e D——油罐内径（m） 应同时考虑膜应力和弯曲应力 D——油罐内径（m） 见图B.2.3 式中 t 见图B.2.4 t 见图B.2.3 t [σ]——抗拉环材料许用应力（MPa） 见图B.2.3 2 式中 st 5 可视为连续梁或薄膜 B.2 自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 油罐罐顶的设计总外压应按下式计算 650附录V是一致的 r 由于现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 见图B.2.3 s L 50009-2012表E.5中列出的50年一遇最大雪压均未超过1.0kPa 顶板的计算厚度应按下式确定