t 且不应低于140MPa 应同时考虑膜应力和弯曲应力 在外压作用下 自支撑拱顶顶板有效长度应按下式确定 ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） ——自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度（mm） ＝ 油罐罐顶的设计总外压应按下式计算 式中 自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 X 在外压作用下 自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 sn ） t ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） 见图B.2.3 式中 式中 R 顶板的计算厚度应按下式确定 见图B.2.4 取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 ——罐顶设计总外压（kPa） 自支撑锥顶顶板有效长度应按下式确定 ——拱壳球面的半径（m） 在外压作用下 2 应考虑板和板连接时的焊接接头系数 ＝ 将分子分母同乘以1000 d API θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 在外压作用下 θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） sb 但不应低于本规范第7.5.3条的规定 2 应设定支撑处为刚性节点 ———罐顶设计总外压（kPa） B.2.4 在外压作用下 A 5 ——自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） s r 3 指水平投影面上的固定顶活荷载 P 包括罐顶板及其上附件重量 r 一一自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） 3 c B.2 见图B.2.3 X 1 ——罐顶设计总外压（kPa） 应取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 L D——油罐内径（m） r 自支撑拱顶设计应符合下列规定 ——自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） API D——油罐内径（m） 3 D 因此 e 柱支撑锥顶设计应符合下列规定 E——弹性模量（MPa） c 2 s 前面的系数应相应提高 B.2.2 B.2.1 一一顶圈罐壁板的名义厚度（mm） B.2.3 t E——弹性模量（MPa） 式中 s1 ——固定顶活荷载（kPa） r ——设计真空外压（kPa） X e A 自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 ＝ 650附录V规定的抗拉环所需截面面积A 自支撑锥顶设计应符合下列规定 50009-2012表E.5中列出的50年一遇最大雪压均未超过1.0kPa t X ——壳球面的半径（m） D——油罐内径（m） 一一自支撑拱顶顶板有效长度（mm） ——拱壳球面的半径（m） 5 固定顶 X 式中 650附录V是一致的 见图B.2.4 D——油罐内径（m） r t 可视为连续梁或薄膜 ——自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积（mm 式中 不应小于1.0kPa st [σ]—一抗拉环材料许用应力（MPa） ——自支撑锥顶顶板的有效长度（mm） 1 st 见图B.2.4 s ——固定顶固定荷载（kPa） R 1 r 均远小于1.0kPa 4 在外压作用下 则转换成A r 式中 固定顶 B.2.3 P 见图B.2.3 5 尚应计入隔热层的重量 且不应低于140MPa 当有隔热层时 P 见图B.2.3 B.2 sn 式中 式中 t 见图B.2.3 ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） ——顶圈罐壁板的名义厚度（mm） 于0.4时 t 见图B.2.3 在外压作用下 自支撑锥顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 但不应低于本规范第7.3.2条的规定 D——油罐内径（m） 2 d t 2 且除极个别地区外 sb θ——罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） R r ——自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积（mm 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 但不应低于本规范第7.5.2条的规定 应给定许用挠度值 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） P 在外压作用下 650附录V的固定顶设计总外压表达式为 当操作压力与设计压力之比大 由于现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB D——油罐内径（m） 见图B.2.4 4 d ） B.2.1 ——罐顶设计总外压（kPa） 4 式中 当顶板支撑在檩条上时 顶板的计算厚度应按下式确定 D——油罐内径（m） 本附录计算公式和API X 自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 见图B.2.3 [σ]——抗拉环材料许用应力（MPa） e L s1 ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） 式中 自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 P r 0.4P 所以本附录表达式中取消了雪荷载项