自支撑锥顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 L 式中 t 见图B.2.3 D——油罐内径（m） 5 式中 不应小于1.0kPa d 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 式中 t 式中 顶板的计算厚度应按下式确定 固定顶 ——自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积（mm API D——油罐内径（m） s1 见图B.2.3 ——设计真空外压（kPa） 3 2 4 4 c D——油罐内径（m） ——固定顶固定荷载（kPa） P t 自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 r d t 应取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 式中 见图B.2.4 s D——油罐内径（m） 式中 式中 可视为连续梁或薄膜 R B.2.2 在外压作用下 P ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） 50009-2012表E.5中列出的50年一遇最大雪压均未超过1.0kPa 见图B.2.3 E——弹性模量（MPa） 在外压作用下 t D——油罐内径（m） r X 应考虑板和板连接时的焊接接头系数 A 2 D——油罐内径（m） 油罐罐顶的设计总外压应按下式计算 t 自支撑锥顶设计应符合下列规定 L 见图B.2.3 s r 在外压作用下 B.2.3 应设定支撑处为刚性节点 1 r X 当有隔热层时 顶板的计算厚度应按下式确定 0.4P e 自支撑拱顶设计应符合下列规定 包括罐顶板及其上附件重量 P R 式中 但不应低于本规范第7.5.2条的规定 自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 sn 1 ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） 2 sb 650附录V规定的抗拉环所需截面面积A 固定顶 且不应低于140MPa 均远小于1.0kPa API B.2.3 2 应同时考虑膜应力和弯曲应力 ＝ ——拱壳球面的半径（m） X sn X 式中 st 自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 c 且不应低于140MPa 在外压作用下 在外压作用下 柱支撑锥顶设计应符合下列规定 r 一一自支撑拱顶顶板有效长度（mm） r A 且除极个别地区外 r P [σ]—一抗拉环材料许用应力（MPa） ——顶圈罐壁板的名义厚度（mm） 1 E——弹性模量（MPa） D 2 s ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） ——自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度（mm） 见图B.2.3 则转换成A 式中 ——固定顶活荷载（kPa） ——拱壳球面的半径（m） 见图B.2.4 ） e 自支撑锥顶顶板有效长度应按下式确定 B.2.1 一一顶圈罐壁板的名义厚度（mm） θ——罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） ——自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） ——罐顶设计总外压（kPa） B.2.1 ——壳球面的半径（m） st 应给定许用挠度值 5 650附录V的固定顶设计总外压表达式为 但不应低于本规范第7.5.3条的规定 d 一一自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） 当顶板支撑在檩条上时 自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 ——罐顶设计总外压（kPa） 3 ——自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 见图B.2.3 所以本附录表达式中取消了雪荷载项 ＝ X 在外压作用下 ＝ 见图B.2.4 r ——罐顶设计总外压（kPa） θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 3 ———罐顶设计总外压（kPa） e sb 前面的系数应相应提高 r B.2 自支撑拱顶顶板有效长度应按下式确定 ——自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积（mm 式中 由于现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB X 4 t 5 但不应低于本规范第7.3.2条的规定 于0.4时 在外压作用下 P t [σ]——抗拉环材料许用应力（MPa） 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） ——自支撑锥顶顶板的有效长度（mm） 当操作压力与设计压力之比大 ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） B.2.4 见图B.2.3 ） 见图B.2.4 指水平投影面上的固定顶活荷载 将分子分母同乘以1000 B.2 D——油罐内径（m） θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 本附录计算公式和API R 在外压作用下 尚应计入隔热层的重量 650附录V是一致的 自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 s1 因此