P 见图B.2.3 B.2.4 d ＝ D——油罐内径（m） 2 B.2.2 r 自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 见图B.2.3 A r ———罐顶设计总外压（kPa） 式中 且不应低于140MPa 应设定支撑处为刚性节点 包括罐顶板及其上附件重量 ——罐顶设计总外压（kPa） 应取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 2 B.2 e 式中 ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） r 本附录计算公式和API ——自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） 3 ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） R r 650附录V是一致的 P ——拱壳球面的半径（m） A X ——固定顶活荷载（kPa） r 式中 650附录V规定的抗拉环所需截面面积A 见图B.2.4 自支撑锥顶设计应符合下列规定 柱支撑锥顶设计应符合下列规定 一一自支撑拱顶顶板有效长度（mm） 4 在外压作用下 [σ]—一抗拉环材料许用应力（MPa） 固定顶 ——设计真空外压（kPa） 4 ——自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积（mm 一一自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） ——固定顶固定荷载（kPa） 式中 t 2 在外压作用下 5 L E——弹性模量（MPa） 见图B.2.3 在外压作用下 650附录V的固定顶设计总外压表达式为 P ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） ——自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） θ——罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 油罐罐顶的设计总外压应按下式计算 50009-2012表E.5中列出的50年一遇最大雪压均未超过1.0kPa 1 s r 1 X L 前面的系数应相应提高 s 式中 t sb 将分子分母同乘以1000 st 但不应低于本规范第7.3.2条的规定 ——顶圈罐壁板的名义厚度（mm） 式中 st P 自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 [σ]——抗拉环材料许用应力（MPa） X X 在外压作用下 自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 式中 B.2.3 θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） r r 固定顶 ） 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） e 2 5 因此 在外压作用下 可视为连续梁或薄膜 自支撑锥顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 B.2.3 见图B.2.4 自支撑拱顶顶板有效长度应按下式确定 应同时考虑膜应力和弯曲应力 在外压作用下 ——壳球面的半径（m） ——自支撑锥顶顶板的有效长度（mm） R t d d ） ——拱壳球面的半径（m） s1 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） D——油罐内径（m） 尚应计入隔热层的重量 API sb ——自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积（mm 且不应低于140MPa B.2 见图B.2.4 P ＝ 由于现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 3 t t 当操作压力与设计压力之比大 c X sn 式中 E——弹性模量（MPa） s 且除极个别地区外 当有隔热层时 2 e ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） D——油罐内径（m） sn 见图B.2.3 自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 c D——油罐内径（m） 应给定许用挠度值 不应小于1.0kPa t s1 见图B.2.3 取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 ＝ t ——罐顶设计总外压（kPa） 1 式中 ——罐顶设计总外压（kPa） API 见图B.2.3 B.2.1 r 一一顶圈罐壁板的名义厚度（mm） R 见图B.2.3 于0.4时 4 见图B.2.4 顶板的计算厚度应按下式确定 X 3 式中 θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 应考虑板和板连接时的焊接接头系数 但不应低于本规范第7.5.2条的规定 D——油罐内径（m） 但不应低于本规范第7.5.3条的规定 5 t 所以本附录表达式中取消了雪荷载项 则转换成A 自支撑拱顶设计应符合下列规定 指水平投影面上的固定顶活荷载 在外压作用下 D——油罐内径（m） 式中 D——油罐内径（m） 当顶板支撑在檩条上时 均远小于1.0kPa ——自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度（mm） D 自支撑锥顶顶板有效长度应按下式确定 在外压作用下 0.4P B.2.1 顶板的计算厚度应按下式确定