在外压作用下 s 见图B.2.3 应设定支撑处为刚性节点 D——油罐内径（m） 650附录V是一致的 ——罐顶设计总外压（kPa） 式中 t ＝ 式中 t P 应同时考虑膜应力和弯曲应力 X e 且除极个别地区外 t 因此 D——油罐内径（m） X X r ——罐顶设计总外压（kPa） D 当有隔热层时 X s 于0.4时 d 式中 固定顶 ） B.2.3 P s1 指水平投影面上的固定顶活荷载 0.4P ——设计真空外压（kPa） 自支撑拱顶设计应符合下列规定 油罐罐顶的设计总外压应按下式计算 3 但不应低于本规范第7.3.2条的规定 均远小于1.0kPa R 本附录计算公式和API sn θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） ＝ API 在外压作用下 1 5 式中 650附录V的固定顶设计总外压表达式为 θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 一一自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） ——自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积（mm ——自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） L r 式中 A ——固定顶固定荷载（kPa） 自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 在外压作用下 顶板的计算厚度应按下式确定 st 但不应低于本规范第7.5.2条的规定 见图B.2.4 包括罐顶板及其上附件重量 ——自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积（mm c r B.2.1 式中 1 r ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） 自支撑锥顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 1 见图B.2.4 d 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 在外压作用下 一一自支撑拱顶顶板有效长度（mm） 则转换成A sb 2 t r 自支撑拱顶顶板有效长度应按下式确定 在外压作用下 B.2.2 应考虑板和板连接时的焊接接头系数 见图B.2.3 且不应低于140MPa ——固定顶活荷载（kPa） 柱支撑锥顶设计应符合下列规定 B.2.4 ——顶圈罐壁板的名义厚度（mm） 所以本附录表达式中取消了雪荷载项 将分子分母同乘以1000 D——油罐内径（m） ——壳球面的半径（m） X 自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 D——油罐内径（m） B.2 L 式中 st 前面的系数应相应提高 式中 API 自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） D——油罐内径（m） [σ]—一抗拉环材料许用应力（MPa） 取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 由于现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB ——自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度（mm） ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） P s1 ———罐顶设计总外压（kPa） sn 3 但不应低于本规范第7.5.3条的规定 E——弹性模量（MPa） B.2.3 r 自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 见图B.2.3 尚应计入隔热层的重量 t 2 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） ——罐顶设计总外压（kPa） 5 d 在外压作用下 650附录V规定的抗拉环所需截面面积A 一一顶圈罐壁板的名义厚度（mm） s X R 2 E——弹性模量（MPa） ） 4 r 见图B.2.3 t r c 顶板的计算厚度应按下式确定 可视为连续梁或薄膜 ——拱壳球面的半径（m） D——油罐内径（m） R 见图B.2.4 式中 应取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 式中 见图B.2.3 见图B.2.4 ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） 在外压作用下 4 2 ＝ 自支撑锥顶顶板有效长度应按下式确定 固定顶 r 见图B.2.3 且不应低于140MPa 在外压作用下 [σ]——抗拉环材料许用应力（MPa） 2 4 e 式中 3 当顶板支撑在檩条上时 应给定许用挠度值 自支撑锥顶设计应符合下列规定 见图B.2.3 A ——拱壳球面的半径（m） ——自支撑锥顶顶板的有效长度（mm） 自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 P t B.2 当操作压力与设计压力之比大 θ——罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） P 5 sb t 不应小于1.0kPa B.2.1 50009-2012表E.5中列出的50年一遇最大雪压均未超过1.0kPa e D——油罐内径（m） ——自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm）