r ） 式中 650附录V的固定顶设计总外压表达式为 式中 在外压作用下 P 自支撑锥顶顶板有效长度应按下式确定 s1 D——油罐内径（m） 在外压作用下 2 见图B.2.4 柱支撑锥顶设计应符合下列规定 前面的系数应相应提高 A st [σ]——抗拉环材料许用应力（MPa） ——自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 ———罐顶设计总外压（kPa） ——设计真空外压（kPa） ——罐顶设计总外压（kPa） ——固定顶固定荷载（kPa） sn 且除极个别地区外 P 见图B.2.3 见图B.2.3 3 且不应低于140MPa 顶板的计算厚度应按下式确定 ——固定顶活荷载（kPa） 50009-2012表E.5中列出的50年一遇最大雪压均未超过1.0kPa E——弹性模量（MPa） 见图B.2.4 均远小于1.0kPa 包括罐顶板及其上附件重量 X 在外压作用下 650附录V规定的抗拉环所需截面面积A 自支撑锥顶设计应符合下列规定 D——油罐内径（m） ——自支撑锥顶顶板的有效长度（mm） 应考虑板和板连接时的焊接接头系数 式中 t API [σ]—一抗拉环材料许用应力（MPa） 当操作压力与设计压力之比大 5 见图B.2.3 式中 5 则转换成A 取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 当顶板支撑在檩条上时 式中 r 指水平投影面上的固定顶活荷载 R 但不应低于本规范第7.3.2条的规定 应取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 见图B.2.4 式中 在外压作用下 t 2 自支撑拱顶设计应符合下列规定 D——油罐内径（m） 5 ——拱壳球面的半径（m） 将分子分母同乘以1000 由于现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 固定顶 θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） L 自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） r 式中 应设定支撑处为刚性节点 但不应低于本规范第7.5.2条的规定 在外压作用下 d 可视为连续梁或薄膜 在外压作用下 P B.2.3 X 在外压作用下 c B.2 ——自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积（mm t e X 见图B.2.3 ——罐顶设计总外压（kPa） ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） ＝ A D——油罐内径（m） 3 X P 式中 4 尚应计入隔热层的重量 X 0.4P s r d 见图B.2.4 API B.2.4 ——自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度（mm） c 见图B.2.3 于0.4时 式中 因此 ——顶圈罐壁板的名义厚度（mm） 但不应低于本规范第7.5.3条的规定 P X t 1 一一自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） e 在外压作用下 r B.2.3 D——油罐内径（m） D——油罐内径（m） t 2 油罐罐顶的设计总外压应按下式计算 r 自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 不应小于1.0kPa θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 固定顶 本附录计算公式和API 自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 B.2.1 d t 1 R E——弹性模量（MPa） 顶板的计算厚度应按下式确定 当有隔热层时 应给定许用挠度值 见图B.2.3 一一自支撑拱顶顶板有效长度（mm） ——壳球面的半径（m） B.2.2 R ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） B.2.1 3 t 4 B.2 式中 ） θ——罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） L ——自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积（mm 自支撑拱顶顶板有效长度应按下式确定 所以本附录表达式中取消了雪荷载项 t 式中 2 ＝ st ——罐顶设计总外压（kPa） 自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 2 ——拱壳球面的半径（m） 自支撑锥顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） sb e ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） 见图B.2.3 1 s D 650附录V是一致的 一一顶圈罐壁板的名义厚度（mm） sn r 且不应低于140MPa ——自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） r s1 r ＝ D——油罐内径（m） s sb 应同时考虑膜应力和弯曲应力 4