D——油罐内径（m） R 见图B.2.4 B.2.1 D——油罐内径（m） 则转换成A 见图B.2.4 在外压作用下 式中 ＝ ——自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 油罐罐顶的设计总外压应按下式计算 D——油罐内径（m） r D 4 5 s1 5 自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 ——罐顶设计总外压（kPa） ——自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积（mm 式中 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 应同时考虑膜应力和弯曲应力 R D——油罐内径（m） API 均远小于1.0kPa L X X 包括罐顶板及其上附件重量 在外压作用下 固定顶 自支撑拱顶设计应符合下列规定 顶板的计算厚度应按下式确定 t B.2.3 可视为连续梁或薄膜 指水平投影面上的固定顶活荷载 ——壳球面的半径（m） 式中 ——自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积（mm ——设计真空外压（kPa） 式中 见图B.2.3 应考虑板和板连接时的焊接接头系数 r 3 ——顶圈罐壁板的名义厚度（mm） 当顶板支撑在檩条上时 自支撑锥顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 c ） 自支撑拱顶顶板有效长度应按下式确定 2 见图B.2.3 见图B.2.3 θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） 当操作压力与设计压力之比大 B.2.3 ——固定顶活荷载（kPa） X 650附录V的固定顶设计总外压表达式为 当有隔热层时 L ——自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） 4 式中 r t B.2.1 见图B.2.3 尚应计入隔热层的重量 2 B.2.4 应取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 D——油罐内径（m） t 2 因此 于0.4时 e 3 ＝ 1 且不应低于140MPa ——自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度（mm） R s ———罐顶设计总外压（kPa） B.2 D——油罐内径（m） 50009-2012表E.5中列出的50年一遇最大雪压均未超过1.0kPa 5 t 在外压作用下 θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 自支撑锥顶顶板有效长度应按下式确定 见图B.2.3 ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） 应设定支撑处为刚性节点 d 在外压作用下 s 650附录V规定的抗拉环所需截面面积A ——罐顶设计总外压（kPa） st P 4 ——拱壳球面的半径（m） 式中 由于现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 前面的系数应相应提高 e 所以本附录表达式中取消了雪荷载项 0.4P t 自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 式中 t 式中 ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） E——弹性模量（MPa） r ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） D——油罐内径（m） r 在外压作用下 但不应低于本规范第7.5.3条的规定 X 一一自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） 2 见图B.2.3 且除极个别地区外 但不应低于本规范第7.3.2条的规定 A st 但不应低于本规范第7.5.2条的规定 ——罐顶设计总外压（kPa） 在外压作用下 固定顶 自支撑锥顶设计应符合下列规定 [σ]—一抗拉环材料许用应力（MPa） 3 本附录计算公式和API 顶板的计算厚度应按下式确定 s 自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 ——固定顶固定荷载（kPa） 在外压作用下 r sn 1 取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 应给定许用挠度值 P s1 d [σ]——抗拉环材料许用应力（MPa） 式中 将分子分母同乘以1000 P X X sb t 不应小于1.0kPa 见图B.2.4 sn B.2 在外压作用下 ——自支撑锥顶顶板的有效长度（mm） A r 见图B.2.4 E——弹性模量（MPa） 式中 c P B.2.2 sb ——拱壳球面的半径（m） 自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 柱支撑锥顶设计应符合下列规定 自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 ） 2 式中 e 且不应低于140MPa P 650附录V是一致的 一一顶圈罐壁板的名义厚度（mm） 见图B.2.3 1 t ＝ r 一一自支撑拱顶顶板有效长度（mm） API θ——罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） r 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） d