B.2 X 当顶板支撑在檩条上时 4 自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 可视为连续梁或薄膜 自支撑锥顶设计应符合下列规定 尚应计入隔热层的重量 r 自支撑拱顶顶板有效长度应按下式确定 P 自支撑拱顶设计应符合下列规定 式中 d P 5 3 式中 因此 ——拱壳球面的半径（m） 顶板的计算厚度应按下式确定 t D——油罐内径（m） 0.4P 则转换成A 自支撑锥顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 5 在外压作用下 ——自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积（mm API ——固定顶活荷载（kPa） 式中 c ——自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） 自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 650附录V规定的抗拉环所需截面面积A X t θ——罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） B.2.1 但不应低于本规范第7.3.2条的规定 L 式中 柱支撑锥顶设计应符合下列规定 D——油罐内径（m） 50009-2012表E.5中列出的50年一遇最大雪压均未超过1.0kPa 应考虑板和板连接时的焊接接头系数 t 见图B.2.4 1 D——油罐内径（m） R 应取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 3 ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） [σ]—一抗拉环材料许用应力（MPa） B.2.4 R 式中 且不应低于140MPa 顶板的计算厚度应按下式确定 应给定许用挠度值 r 3 式中 sn 均远小于1.0kPa 式中 式中 t t s1 X 650附录V是一致的 θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 应同时考虑膜应力和弯曲应力 ——拱壳球面的半径（m） 但不应低于本规范第7.5.3条的规定 d e 取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 P ——壳球面的半径（m） A 油罐罐顶的设计总外压应按下式计算 st ——自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度（mm） ——罐顶设计总外压（kPa） D——油罐内径（m） 自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 2 包括罐顶板及其上附件重量 ———罐顶设计总外压（kPa） ） R 在外压作用下 在外压作用下 X 由于现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB E——弹性模量（MPa） st 4 s1 自支撑锥顶顶板有效长度应按下式确定 见图B.2.3 于0.4时 B.2.1 [σ]——抗拉环材料许用应力（MPa） r 指水平投影面上的固定顶活荷载 式中 5 将分子分母同乘以1000 X 见图B.2.3 4 ＝ B.2 本附录计算公式和API t ——自支撑锥顶顶板的有效长度（mm） ——固定顶固定荷载（kPa） ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） API r 式中 当有隔热层时 当操作压力与设计压力之比大 D——油罐内径（m） 但不应低于本规范第7.5.2条的规定 D——油罐内径（m） sn sb r ——罐顶设计总外压（kPa） B.2.3 所以本附录表达式中取消了雪荷载项 ——罐顶设计总外压（kPa） 在外压作用下 ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） 2 s e ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） 一一自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） 且不应低于140MPa c 见图B.2.3 ＝ 2 ——自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积（mm X E——弹性模量（MPa） 见图B.2.3 固定顶 见图B.2.4 在外压作用下 s A 见图B.2.4 见图B.2.4 B.2.2 e ——自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 一一顶圈罐壁板的名义厚度（mm） 不应小于1.0kPa d 1 在外压作用下 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 1 在外压作用下 s 式中 r 见图B.2.3 r ） ＝ ——顶圈罐壁板的名义厚度（mm） 且除极个别地区外 r L t 在外压作用下 自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 P 自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 D——油罐内径（m） 固定顶 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 2 2 r t 应设定支撑处为刚性节点 P B.2.3 D 前面的系数应相应提高 见图B.2.3 见图B.2.3 650附录V的固定顶设计总外压表达式为 ——设计真空外压（kPa） sb 一一自支撑拱顶顶板有效长度（mm）