0.4P 应取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 A ＝ D——油罐内径（m） c 650附录V规定的抗拉环所需截面面积A ——固定顶固定荷载（kPa） [σ]——抗拉环材料许用应力（MPa） API ＝ 当顶板支撑在檩条上时 式中 前面的系数应相应提高 r 一一顶圈罐壁板的名义厚度（mm） 自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 D——油罐内径（m） 在外压作用下 式中 见图B.2.3 θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 见图B.2.3 应同时考虑膜应力和弯曲应力 自支撑锥顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 L 于0.4时 P ——自支撑锥顶顶板的有效长度（mm） P B.2.3 ——自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积（mm D——油罐内径（m） t 应考虑板和板连接时的焊接接头系数 见图B.2.3 所以本附录表达式中取消了雪荷载项 顶板的计算厚度应按下式确定 3 见图B.2.3 s1 ——罐顶设计总外压（kPa） X 式中 t D——油罐内径（m） X 应设定支撑处为刚性节点 当操作压力与设计压力之比大 e ） ——自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） D——油罐内径（m） 在外压作用下 s [σ]—一抗拉环材料许用应力（MPa） L s ＝ 且除极个别地区外 ——自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积（mm st d 3 A st s 式中 见图B.2.4 ——固定顶活荷载（kPa） 见图B.2.4 式中 式中 t ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） 650附录V是一致的 因此 D——油罐内径（m） θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 2 自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） R X 当有隔热层时 sn 指水平投影面上的固定顶活荷载 在外压作用下 ——自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度（mm） X 3 ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） 均远小于1.0kPa r 一一自支撑拱顶顶板有效长度（mm） 见图B.2.3 柱支撑锥顶设计应符合下列规定 d 则转换成A 且不应低于140MPa ——拱壳球面的半径（m） 自支撑锥顶顶板有效长度应按下式确定 4 顶板的计算厚度应按下式确定 B.2 2 自支撑拱顶设计应符合下列规定 2 D 4 包括罐顶板及其上附件重量 自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 2 式中 t 将分子分母同乘以1000 ———罐顶设计总外压（kPa） 在外压作用下 650附录V的固定顶设计总外压表达式为 t s1 取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 且不应低于140MPa 在外压作用下 X t 在外压作用下 E——弹性模量（MPa） r ） X ——罐顶设计总外压（kPa） d 油罐罐顶的设计总外压应按下式计算 2 5 sb 见图B.2.3 一一自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） r r D——油罐内径（m） B.2.1 应给定许用挠度值 API ——罐顶设计总外压（kPa） r 不应小于1.0kPa 自支撑拱顶顶板有效长度应按下式确定 4 R t 在外压作用下 e 固定顶 由于现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB θ——罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） t ——壳球面的半径（m） E——弹性模量（MPa） P 式中 5 e 自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 固定顶 ——自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 自支撑锥顶设计应符合下列规定 1 本附录计算公式和API ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） ——顶圈罐壁板的名义厚度（mm） sb 50009-2012表E.5中列出的50年一遇最大雪压均未超过1.0kPa ——拱壳球面的半径（m） 尚应计入隔热层的重量 可视为连续梁或薄膜 ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） ——设计真空外压（kPa） 式中 见图B.2.4 式中 r 但不应低于本规范第7.5.2条的规定 B.2.2 r B.2.1 B.2.4 5 但不应低于本规范第7.3.2条的规定 c 在外压作用下 sn B.2.3 但不应低于本规范第7.5.3条的规定 见图B.2.3 1 P r 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 式中 R 见图B.2.4 B.2 1 P