应设定支撑处为刚性节点 sn D——油罐内径（m） 1 柱支撑锥顶设计应符合下列规定 前面的系数应相应提高 在外压作用下 ——自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积（mm t r st 式中 5 [σ]—一抗拉环材料许用应力（MPa） c 一一自支撑拱顶顶板有效长度（mm） r t 自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 自支撑锥顶顶板有效长度应按下式确定 P 1 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） P 1 但不应低于本规范第7.3.2条的规定 3 当操作压力与设计压力之比大 应取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 见图B.2.4 2 X B.2.3 见图B.2.4 X 因此 s 见图B.2.3 B.2.1 θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 指水平投影面上的固定顶活荷载 ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） r D——油罐内径（m） sn D——油罐内径（m） 包括罐顶板及其上附件重量 B.2.2 ——固定顶活荷载（kPa） 自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 r 当有隔热层时 均远小于1.0kPa 且不应低于140MPa A d t 3 [σ]——抗拉环材料许用应力（MPa） 见图B.2.3 D e ） 固定顶 在外压作用下 X 在外压作用下 B.2.4 自支撑拱顶设计应符合下列规定 自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 在外压作用下 见图B.2.4 ——设计真空外压（kPa） d t ——罐顶设计总外压（kPa） 见图B.2.3 见图B.2.3 3 B.2 E——弹性模量（MPa） 应考虑板和板连接时的焊接接头系数 B.2 式中 ——顶圈罐壁板的名义厚度（mm） sb c 5 4 ＝ 见图B.2.4 X B.2.1 D——油罐内径（m） 650附录V是一致的 且不应低于140MPa 一一顶圈罐壁板的名义厚度（mm） 则转换成A 0.4P 固定顶 一一自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） s 式中 t ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） 自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 ——拱壳球面的半径（m） 式中 X 且除极个别地区外 R 自支撑锥顶设计应符合下列规定 油罐罐顶的设计总外压应按下式计算 r 自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 t sb R e 式中 ——罐顶设计总外压（kPa） 见图B.2.3 由于现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012表E.5中列出的50年一遇最大雪压均未超过1.0kPa t ——自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 4 ——自支撑锥顶顶板的有效长度（mm） D——油罐内径（m） 自支撑锥顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 顶板的计算厚度应按下式确定 于0.4时 D——油罐内径（m） API 本附录计算公式和API A st ——自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积（mm 在外压作用下 ——罐顶设计总外压（kPa） 应给定许用挠度值 θ——罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 2 P ——固定顶固定荷载（kPa） ——拱壳球面的半径（m） 尚应计入隔热层的重量 r 2 取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 见图B.2.3 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） ） 在外压作用下 式中 但不应低于本规范第7.5.3条的规定 B.2.3 ———罐顶设计总外压（kPa） 650附录V的固定顶设计总外压表达式为 P 式中 2 当顶板支撑在檩条上时 E——弹性模量（MPa） P 式中 5 式中 θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 不应小于1.0kPa d ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） X R ＝ ——自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） e L r ——自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度（mm） 可视为连续梁或薄膜 顶板的计算厚度应按下式确定 应同时考虑膜应力和弯曲应力 s s1 自支撑拱顶顶板有效长度应按下式确定 式中 在外压作用下 L D——油罐内径（m） 所以本附录表达式中取消了雪荷载项 2 t ＝ API 但不应低于本规范第7.5.2条的规定 将分子分母同乘以1000 s1 ——壳球面的半径（m） 式中 r 650附录V规定的抗拉环所需截面面积A 4 r 见图B.2.3 ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） 在外压作用下