r B.2 t B.2.1 指水平投影面上的固定顶活荷载 650附录V是一致的 但不应低于本规范第7.5.3条的规定 E——弹性模量（MPa） D——油罐内径（m） E——弹性模量（MPa） 包括罐顶板及其上附件重量 前面的系数应相应提高 B.2.1 2 在外压作用下 650附录V规定的抗拉环所需截面面积A ） 当顶板支撑在檩条上时 B.2.4 尚应计入隔热层的重量 API e X sn D——油罐内径（m） 2 4 油罐罐顶的设计总外压应按下式计算 d 将分子分母同乘以1000 B.2.3 式中 R 顶板的计算厚度应按下式确定 ——自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积（mm [σ]—一抗拉环材料许用应力（MPa） ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） ＝ P 取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 一一自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） ——自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积（mm 式中 t 应取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 st 见图B.2.4 固定顶 ——拱壳球面的半径（m） ） L 3 e ——罐顶设计总外压（kPa） 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） c s 于0.4时 A θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） B.2.3 式中 1 ＝ X 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） D——油罐内径（m） s 式中 D——油罐内径（m） 柱支撑锥顶设计应符合下列规定 2 ——自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度（mm） A 式中 4 应给定许用挠度值 t 一一顶圈罐壁板的名义厚度（mm） 4 D——油罐内径（m） 在外压作用下 s t 50009-2012表E.5中列出的50年一遇最大雪压均未超过1.0kPa 自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 ——固定顶固定荷载（kPa） 自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 3 3 ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） 自支撑拱顶顶板有效长度应按下式确定 在外压作用下 d 在外压作用下 θ——罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 式中 自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 固定顶 式中 D 2 见图B.2.3 自支撑锥顶设计应符合下列规定 ——拱壳球面的半径（m） ——固定顶活荷载（kPa） D——油罐内径（m） 在外压作用下 ——罐顶设计总外压（kPa） s1 X [σ]——抗拉环材料许用应力（MPa） 见图B.2.3 因此 r ——自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 应考虑板和板连接时的焊接接头系数 则转换成A P 式中 ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） st 5 均远小于1.0kPa 但不应低于本规范第7.3.2条的规定 当操作压力与设计压力之比大 由于现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB ＝ 但不应低于本规范第7.5.2条的规定 0.4P 1 应设定支撑处为刚性节点 本附录计算公式和API 且不应低于140MPa 应同时考虑膜应力和弯曲应力 ——自支撑锥顶顶板的有效长度（mm） r t R 在外压作用下 sn ——罐顶设计总外压（kPa） 自支撑拱顶设计应符合下列规定 式中 B.2.2 r 顶板的计算厚度应按下式确定 X r sb X P 可视为连续梁或薄膜 B.2 自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 ———罐顶设计总外压（kPa） r e c 式中 5 在外压作用下 θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） ——自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） 自支撑锥顶顶板有效长度应按下式确定 X 所以本附录表达式中取消了雪荷载项 在外压作用下 d r 1 s1 2 ——壳球面的半径（m） t 5 式中 R ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） L r 自支撑锥顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 一一自支撑拱顶顶板有效长度（mm） 见图B.2.3 见图B.2.3 t 不应小于1.0kPa sb P 650附录V的固定顶设计总外压表达式为 t D——油罐内径（m） 当有隔热层时 ——顶圈罐壁板的名义厚度（mm） 且不应低于140MPa r 且除极个别地区外 见图B.2.4 API 见图B.2.4 见图B.2.4 ——设计真空外压（kPa） 见图B.2.3 自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 P 见图B.2.3 见图B.2.3