s 则转换成A t ——自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） ——拱壳球面的半径（m） P ——罐顶设计总外压（kPa） r 于0.4时 且不应低于140MPa 一一顶圈罐壁板的名义厚度（mm） 650附录V是一致的 D——油罐内径（m） 当有隔热层时 [σ]——抗拉环材料许用应力（MPa） 顶板的计算厚度应按下式确定 ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） 2 2 尚应计入隔热层的重量 ＝ r ——锥顶罐顶板的计算厚度（mm） θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） D——油罐内径（m） D——油罐内径（m） 式中 A 1 ） 当顶板支撑在檩条上时 d 2 c r t t E——弹性模量（MPa） sb 在外压作用下 ——固定顶固定荷载（kPa） 在外压作用下 2 B.2 见图B.2.3 自支撑锥顶设计应符合下列规定 L 应同时考虑膜应力和弯曲应力 sn R ——设计真空外压（kPa） t ———罐顶设计总外压（kPa） 柱支撑锥顶设计应符合下列规定 650附录V的固定顶设计总外压表达式为 L B.2.4 e r ） 由于现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 式中 自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 式中 sb P 1 d ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） 5 3 r 因此 见图B.2.3 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 式中 D 见图B.2.4 X 5 应考虑板和板连接时的焊接接头系数 c 在外压作用下 r 指水平投影面上的固定顶活荷载 见图B.2.3 D——油罐内径（m） 包括罐顶板及其上附件重量 但不应低于本规范第7.5.2条的规定 式中 4 ——顶圈罐壁板的名义厚度（mm） X 将分子分母同乘以1000 见图B.2.3 D——油罐内径（m） 0.4P 自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 式中 式中 ——固定顶活荷载（kPa） 在外压作用下 应取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 固定顶 见图B.2.3 B.2.3 式中 B.2.1 应设定支撑处为刚性节点 D——油罐内径（m） 自支撑拱顶设计应符合下列规定 d 见图B.2.4 X 3 P 自支撑拱顶顶板有效长度应按下式确定 在外压作用下 ——壳球面的半径（m） t st 650附录V规定的抗拉环所需截面面积A 一一自支撑拱顶罐顶板的计算厚度（mm） 3 ——拱壳球面的半径（m） 但不应低于本规范第7.5.3条的规定 R 式中 t [σ]—一抗拉环材料许用应力（MPa） B.2.2 t E——弹性模量（MPa） 自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 一一自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 可视为连续梁或薄膜 s X 前面的系数应相应提高 固定顶 t 5 见图B.2.4 4 s1 4 ＝ 在外压作用下 ——罐顶设计总外压（kPa） 自支撑锥顶顶板有效长度应按下式确定 所以本附录表达式中取消了雪荷载项 取1/1.6抗拉环所用材料标准屈服强度下限值 顶板的计算厚度应按下式确定 一一自支撑拱顶顶板有效长度（mm） 在外压作用下 本附录计算公式和API ——自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积（mm 不应小于1.0kPa 50009-2012表E.5中列出的50年一遇最大雪压均未超过1.0kPa r r 式中 B.2.1 B.2 油罐罐顶的设计总外压应按下式计算 见图B.2.3 当操作压力与设计压力之比大 见图B.2.3 ——自支撑锥顶顶板的有效长度（mm） θ——罐顶与罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） API r ——自支撑拱顶罐底部加强圈罐壁有效高度（mm） 自支撑拱顶罐抗拉环所需的截面积应按下式确定 自支撑锥顶罐底部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 API s 但不应低于本规范第7.3.2条的规定 R ——罐顶设计总外压（kPa） ＝ X 2 P 式中 ——自支撑锥顶罐抗拉环所需的截面积（mm e ——底圈罐壁板的名义厚度（mm） st sn 均远小于1.0kPa P B.2.3 s1 A e 自支撑锥顶罐顶部加强圈罐壁有效高度应按下式确定 ——自支撑拱顶罐顶部加强圈罐壁有效高度（mm） 见图B.2.4 且除极个别地区外 X 在外压作用下 1 且不应低于140MPa θ——罐壁连接处罐顶板与水平面之间的夹角（°） 应给定许用挠度值 D——油罐内径（m）