否则应重新计算 落水现象 2 而且每种渐变段形式所列值均有一定变化范围 9.4 渡槽出口端与渠道的连接宜设计为正坡 槽内设计流速宜为1.0m/s～2.5m/s 泄水闸多紧靠槽身设置在进口一侧 通过加大流量时由渡槽出口端渠底高程向上推求的进槽水深壅高值不宜超过槽前上游渠道水深的1％～3％ 这种不对称布置的进曰连接段 以免造成工程设计的被动局面而增加设计工作量和拖延设计时间 1 2 部分渡槽进口前设有泄水闸 出口渐变段的局部水头损失系数国内外均做了大量研究工作 1 工程总投资以及自流灌溉面积的大小等均将产生一系列影响 而且还对槽身过水面积 应将基底埋深安全值适当加大 小型渡槽 渠道或建筑物结冰 使局部水头损失系数的选用带有一定的任意性 出口水头损失之和常在0.1m～0.3m之间 对重要渡槽准确值应通过水工模型试验确定 但对于允许水头损失值很小的大型渡槽 2 壅水 河床自然演变的冲刷深度 目前尚无可靠的计算方法 初步考虑时 现有各种资料列出的进 下游水文站历年实测断面资料 水流通过渡槽的总水头损失△Z中 但i值的选择不仅影响渡槽的总水头损失 据此初定槽身首端 对于进 槽内水面不应出现较大的降落或壅高现象 通过水面衔接计算确定渡槽底部纵向各部高程 值 9.4.3 4 例如 确定最大局部冲刷深度 落水等各种措施 主要是依据局部模型试验 如果选用的计算公式中所需资料数据缺乏时 造成冻融破坏 渡槽布置形式多样 目前在渡槽工程中采用较多的是参照现行行业标准《公路工程水文勘测设计规范》JTG 使进口连接段变成不对称形式 △Z值主要决定于槽身的沿程水头损失Z 以免冬季停灌后 9.4.1 工程量大小 末端及渡槽出口端渠道的底部高程 常常是采用多种方法进行分析比较 C30中的公式 宜经水工模型试验验证 控制槽身首末端及渡槽上 水力设计内容应包括选择槽身纵向底坡 故长度大的渡槽 常出现由于渡槽布置形式 均有出入 则应通过水工模型试验求得合理的ξ 2 6 ξ 但同时也将试验值与计算值 还受水面收缩（扩散）角的影响 扩建 出口转弯过急 如果所选用的损失系数值不是相差很悬殊 5 故i值的选定在渠系规划布置中即应引起充分注意 水力设计 ξ 改建渡槽的槽身材料或槽下河（渠）道的砌护材料发生改变时 可按附录K中的表K.1.2取用ξ 按设计流量工况确定了渡槽各处底部高程后 进 通过加大流量时槽中水面与无拉杆槽身顶部或有拉杆槽身的拉杆底部高差不应小于0.10m U形断面超高不应小于槽身直径的1/10 出口局部损失系数ξ 9.4.2 ＝iL 水力设计计算公式应按本标准附录K计算 槽身底坡应为缓坡（排洪渡槽除外） 该值略小于或等于渠道规划分配给渡槽的允许值时 或在槽身末端底部设置泄空排水阀 值 平面中轴线为曲线的槽内水深应取弯道处槽内横向最大水深值 水力设计 南水北调中线穿黄河工程比较方案中的孤柏嘴穿黄渡槽槽墩的局部冲刷 水面衔接状态以及采用的消除槽内涌浪 确定槽身过水断面尺寸 3 9.4.2 即主要决定于槽底纵坡i 1 不过对于长渡槽 纵坡变化等情况而影响渡槽过流能力的事例 9.4.1 下游渠道横断面 2 下游渠道中不存在太大的壅水 则常用公式计算确定 ξ 槽下断面的一般冲刷和局部冲刷 指出局部水头损失系数不仅与渐变段形式有关 并参考槽址附近条件类似桥墩冲刷深度加以确定 漩涡 渡槽墩台冲刷应包括河床自然演变冲刷 计算成果的出入并不大 其局部水头损失系数应较对称布置情况下进口渐变段的值为大 对于跨越河流的一般渡槽 对于重要渡槽或跨越大江大河的渡槽 各部位水头损失 C30执行 在寒冷地区 9.4 槽身过水断面通过设计流量时矩形断面的超高不应小于槽内水深的1/12加0.05m 应相应调整糙率值进行核算 1 进口局部水头损失可采用0.3 水面衔接计算应先计算通过设计流量时渡槽的总水面降落值 对于允许水头损失值较大的中 还应按通过加大流量工况进行水面衔接校核 具体应符合下列规定 而且由于地形条件限制及为了减少工程量 其计算方法及计算公式应按现行行业标准《公路工程水文勘测设计规范》JTG 根据河道特性及历史演变情况分析确定 1级～2级渡槽的过水能力 实际工程中 一般多通过调查或利用槽址上 因此 本条第6款所述的河床冲刷问题十分复杂 寒冷和严寒地区的渡槽槽身出口端底部高程宜高于该处的渠底高程 因此强调对1级～2级进行水工模型试验是必要的 槽中流速 黄河实测的桥墩冲刷深度以及本河段的整体模型试验等进行分析对比