——渡槽进口渐变段前渠道断面平均流速（m/s） 1 ——进口渐变段上游渠道断面平均流速（m/s） 1 ——进口段的平均水力坡降 ＝0.10～0.15m 弯道处凹岸与凸岸间的槽身内横向最大水面差△h可按下式计算 渡槽总水面降落应按下式计算 式中 Σζ a——隔墙总厚度与槽宽之比 ） i一一槽底比降 H K.2.1 式中 I b a ——渡槽进口渐变段前上游渠底高程（m） 2 式中 渡槽进 1）进口段水面降落值应按公式（K.1.2-1）计算 ——出口渐变段末端下游渠道断面平均流速（m/s） 1-2 a＇——系数 4 4）渡槽总水头损失（即通过渡槽的总水面降落）应按下式计算 m J ——计入行近流速水头在内的渡槽上 b 可取Z 2）槽身为U形或梯形断面时应按下列公式计算 /s） ψ ） y 对半圆形可取0.9 2 J ） ε——侧向收缩系数 v——槽内流速（m/s） o 2 ） 3 ） △Z——渡槽总水头损失（m） ——渡槽通过设计流量时相应的下游渠道水深（m） h 槽身末端的水流动能一部分消耗于摩阻 R——槽身过水断面面积（m 1 应调整槽身断面尺寸重新计算 式中 o 渡槽设计计算 式中 初步估算时 2 2 ——槽身净宽（m） 渡槽进口较平顺时取m＝0.35～0.38 2 K.1 ψ——流速系数 2 1 1 E 可将拱展开成一个与拱轴等长的平面桁架 v——槽身断面平均流速（m/s） ——临界荷载系数 式中 2 H＇ 出口段水面回升值 断面扩大及其他原因引起的沿程水头损失和局部水头损失 k——隔墙头部形状系数 1 中间设有隔墙 1 槽身长度大于或等于渡槽进口渐变段前上游渠道正常水深的15倍时 h——弯道上游槽身直段槽内水深（m） ——渡槽进口前渠道水宽与渠底宽度的平均值（m） 4 K.2.2 2）槽身段水面降落值 1 0 s r——弯道的弯曲半径（m） 进 进口不平顺可取m＝0.32～0.34 式中 v 2 ——渡槽上 一部分恢复为位能而产生水面回升 ） 应按明渠均匀流公式（K.1.1-1）计算 下游水位差（m） 即进口渐变段水头损失系数与门槽水头损失系数之和 式中 应按下式计算 渡槽进口槽身底部高程▽ ——出口渐变段的平均水力坡降 出口渐变段水面回升值可按下式计算 ——出口渐变段（含检修闸）局部水头损失系数之和 槽中水流为非均匀流 无铰拱为0.5 ——渡槽进口水头（m） 可根据渐变段形式由表K.1.2查得 2 a v——弯道上游槽身直段过水断面的平均流速（m/s） 1 出口渐变段局部水头损失系数 f 拱圈横向稳定性验算 L一一拱圈（肋）的计算矢高和计算跨度（m） 4 可取ε＝0.80～0.92 L ） 对求得的槽宽与水深应按非均匀流进行水面线复核 渡槽总水头损失（图K.1.2）应按下列公式计算 总水头损失采用能量法计算 ——横向稳定安全系数 1 1）槽身为矩形断面时应按式（K.1.1-2）～式（K.1.1-4）计算 L 式中 2 ▽ ——分别为渡槽进口渐变段 3 组合杆的长度等于拱轴线长度S ） Q——渡槽的过水流量（m n——槽身过水断面的壁面糙率 具有横向联系构件的肋拱或无支架施工时采用双肋合拢的拱肋 式中 根据槽身长度L和槽底比降i可求得该段水面降落值为 h＇——渡槽进口渐变段前渠道断面平均水深（m） 出口水位差超过了规划给定的允许值 即出口渐变段水头损失系数与门槽水头损失系数之和 ξ 出口槽身底部高程及出口处下游渠道底部高程按式（K.1.3-1）～式（K.1.3-3）计算 K.1.3 K 按组合压杆进行计算 出口段可按下列公式计算 I 式中 Z 3）出口渐变段水面回升值 进口渐变段共用 3 按表M.0.3-1采用 2 y ——淹没系数 ——出口渐变段长度（m） N＇ 由隔墙侧收缩引起的水面降落△h（m）可按下式进行计算 当槽身采用双槽或多槽方案时 ——进口段（含节制闸）局部水头损失系数之和 ——意义与式（5.5.8-1）～（5.5.8-5）相同 a Σζ 水面衔接应按下列公式计算 若复核所得的进 H 1 ） L ＝1.0 4 ——进口段长度（m） ——弯道上游槽身直段水流的动能修正系数 宽跨比小于1/20的板拱或采用单肋合拢时的拱肋 槽身过流能力应按下列公式计算 1 式中 b 槽身长度小于渡槽进口渐变段前渠道正常水深的15倍时 但式中临界轴向压力N＇ 应按下式计算 应按淹没宽顶堰流公式计算 ——两拱肋截面对其公共竖直轴的惯性矩（m ——拱圈（肋）丧失横向稳定时的临界轴向压力（kN） g——重力加速度（m/s 1 A a＇b＇——分别为横系梁（或夹木）中距和两拱肋中距（m） 拱圈（肋）的横向稳定验算公式与公式（K.2.1-1）相同 可取ψ＝0.89～0.95 双铰拱为1.0 下游水位差（m） —一拱圈（肋）截面对其自身竖直轴的惯性矩（m S 可按表K.2.1确定 L＇——组合压杆计算长度（m） E 式中 ——拱轴线长度（m） h——渡槽通过设计流量时相应的上游渠道水深及槽内水深（m） L g——力加速度（m/s 可按下列公式验算拱圈（肋）的横向稳定 钢筋混凝土槽身可取n＝0.013～0.015 ——分别为一个拱肋和一根横系梁（或夹木）对自身竖直轴的惯性矩（m K.1.1 槽身段水面降落值Z ω——槽内流速水头与水深之比 A——弯道上游槽身直段过水断面面积（m L 应等于或略小于渠系规划中允许的水头损失值 3-4 Z ——横系梁（或夹木）材料的弹性模量（kN/m a h 渡槽出口渐变段末端下游渠底高程▽ 进口渐变段水面总降落值为 在验算横向稳定时 5级渡槽 ）和水力半径（m） 砌石槽身可取n≥0.017 ν 渡槽水力设计计算 E——拱圈（肋）材料的弹性模量（kN/m K＇ ——临界推力（kN） ） v 可取a K.2 槽身段水流为均匀流 进口段水面降落值 1 当槽身为短槽时（L≤15h a 附录K 对于1级～3级渡槽 总水头损失的计算公式中 在长槽情况下 渡槽出口槽身底部高程S应按下式计算 2 2 N 对于4级 2 L 4 为 K.1.2 σ 1 ξ s m——流量系数 m I＇ 可采用4～5 I 2 B——矩形槽身底宽（m） ——拱肋材料的弹性模量（kN/m b 仍用公式（K.1.2-3）计算 渡槽出口水流经过渐变段时 K.1.4