应按管道系统起点的最高工作压力确定 天然气凝液和液化石油气在管道内不产生气化 50253-2014的规定取值为0.5MPa ——管道总阻力损失(MPa) 天然气凝液和液化石油气管道内的平均流速 致使管道的通过能力降低 此条规定与《石油天然气工程设计防火规范》GB 在输送过程中 天然气凝液和液化石油气是含有少量甲烷或乙烷的液态烃类混合物 使轻烃有一定的终点进罐余压 50028-2006规定进罐余压为0.2MPa～0.3MPa 50183-2004关于原油 管内壁绝对粗糙度取值是参照《输油管道工程设计规范》GB z 流速大会产生静电危害 50253-2003(2006版)中的液态液化石油气管道确定强度设计系数 压降增大 应按本规范第8.2.8条规定选取 20℃时饱和蒸气压力大于或等于0.1MPa的天然气凝液管道 最大不应超过3.0m／s 8.4.5 管道总阻力损失取为管道摩擦阻力损失计算值的1.1倍～1.2倍 天然气凝液和液化石油气管道终点压力应比储存温度下天然气凝液和液化石油气的饱和蒸气压高 应留有一定的裕量 50253-2014制定的 天然气凝液和液化石油气输送泵的计算扬程应按下式计算 易于气化 m 控制流速应越小 是参照《输油管道设计规范》GB 考虑到管内输送的轻烃成分可能变化 此值按照《输油管道工程设计规范》GB 同时运行中液体的最高温度也会变化(变化原因是多方面的 按《输油管道工程设计规范》GB 可按下式计算 稳定轻烃 气温和操作条件等变化也会引起这种变化) 50253-2003(2006版)确定的 i 8.4.5 8.4.3 8.4.1 对液化石油气管道 8.4 按原油集输管道确定设计系数 起点高程差引起的附加压力(MPa) 应按现行国家标准《输油管道工程设计规范》GB h 甚至破坏输送 50253-2014规定末站进储罐前的压力应比同温度下液化石油气的饱和蒸汽压高0.5MPa 可取泵的计算扬程(h 天然气凝液和液化石油气输送管道 8.4 j 8.4.3 天然气凝液和液化石油气管道直管段壁厚应按本规范公式8.1.4计算 ——始端储罐最高工作温度下的天然气凝液或液化石油气的饱和蒸气压力(MPa) 危险性也比液化石油气大 天然气凝液和液化石油气输送管道 b △P 天然气凝液集输管道的规定是相对应的 P——管道的设计压力(MPa) 式中 输送天然气凝液和液化石油气管道的设计压力 将稳定轻烃 《输油管道工程设计规范》GB 天然气凝液和液化石油气管道的摩阻损失应按本规范第8.2.4条中的规定计算 有关天然气凝液流速的规定是参照《城镇燃气设计规范》GB 8.4.4 8.4.2 会产生气态轻烃充填管道一部分有效截面 ——管道终点余压 管道某点的压力如果低于相应温度下的天然气凝液饱和蒸气压 《城镇燃气设计规范》GB 8.4.2 8.4.4 50253中的液态液化石油气管道确定 式中 管内壁绝对粗糙度e可取为0.06×10 y 20℃时饱和蒸气压力小于0.1MPa的天然气凝液管道的设计系数F 因而饱和压力也随之变化 其作用是保证在管道输送过程中 天然气凝液和液化石油气的电阻率高 50028-2006得出的 选择外输轻烃泵的扬程时 20℃时饱和蒸气压力大于或等于0.1MPa的天然气凝液管道的设计系数F 20℃时饱和蒸气压力小于0.1MPa的天然气凝液管道视作原油管道 液化石油气管道 P 可取0.5MPa 管径越大 应通过技术经济对比后确定 -3 ——泵的计算扬程(MPa) h——所需泵的扬程(MPa) P )的1.05倍～1.10倍 △h——管道终 考虑到混合轻烃的蒸汽压比液化石油气高 为此 可取0.8m／s～1.4m／s 可取管道摩阻损失(△P)的1.1倍～1.2倍