梯形分布图形不同 立柱嵌入深度计算 硬塑状黏性土和密实 影响“拱效应”的因素复杂 同时 按下列公式计算 也可作为近似方法 中密砂土类外的土质边坡锚杆挡墙 挡墙结构内力计算 β 锚杆和包括锚固段岩土体在内的岩土体的整体稳定 根据挡板与立柱连接构造的不同 应考虑变形对格构式挡墙内力的影响 ——相应于作用的标准组合时 因此目前理论上还未有准确的计算方法如实反映各种因素对锚杆挡墙的侧向压力的影响 侧压力分布可近似按图9.2.5确定 8 并且在锚杆处为不动点 岩质边坡变形小 对于软弱土和填方边坡 目前理论研究还不能作出定量的计算 采用预应力锚杆挡墙时土压力增加更大 相同的板跨 式中 中密砂土内时 本规范第9.2.5条对满足特定条件时的应力分布图形作了梯形分布规定 挡土板的实际应力值存在小于设计值的情况 故对非预应力锚杆挡墙不考虑侧压力增大 根据立柱下端的嵌岩程度 每延米侧向主动岩土压力合力水平分力(kN) 影响锚杆挡墙侧向压力分布图形的因素复杂 9.2.3 由于锚杆挡墙构造特殊 考虑支护结构与其后岩土体的变形协调 其计算结果较为合理 2 可考虑两肋间岩土“卸荷拱”的作用 内部稳定是指锚杆锚固段与支护结构基础假想支点之间滑动面的稳定验算 立柱可按下列规定计算 支护结构刚度和施工方法等因素 每延米侧向岩土压力合力水平分力修正值(kN) 锚杆挡墙的整体稳定性验算包括内部稳定和外部稳定两方面的验算 根据目前的研究成果 施工方案建议和监测要求 结构内力可按静力平衡法或等值梁法计算 中密砂土类边坡的锚杆挡墙 钢筋混凝土格构式锚杆挡墙可简化为支撑在锚固点上的井字梁进行内力计算 较大时取小值 本条按以上原则对于存在“拱效应”较强的岩石和土质密实且排水可靠的挖方挡墙 应力释放较快 9.2.5 其侧向岩土压力合力可按下式计算 锚杆变形量大小 其设计荷载按板的位置及标高处的岩土压力值确定 外部稳定是指支护结构 锚杆挡墙设计应包括下列内容 立柱(肋柱或排桩)及其基础设计 其嵌入深度可按等值梁法计算 硬塑状黏性土和密实 一些地区主要是采取工程类比的经验方法 硬塑状黏性土和密实 9.2.1 除坚硬 4 ah ——锚杆挡墙侧向岩土压力修正系数 支护结构刚度也较小 当锚固点变形较大时 柔性结构的多层锚杆挡墙时 拱构件 应根据岩土类别和锚杆类型按表9.2.2确定 当锚杆变形计算值较小时取大值 9.2.8 由支护结构 岩质边坡以及坚硬 锚杆是否加预应力 从理论分析和实测资料看 确定岩土自重产生的锚杆挡墙侧压力分布 图9.2.5 应考虑锚杆层数 整体稳定性分析 ah 主要原因为逆作施工法的锚杆对边坡变形约束作用 宜采用弹性支点法或其他较精确的方法 硬塑状黏性土和密实 设计计算 中密砂土等且排水良好的挖方土质边坡锚杆挡墙 表9.2.2 挡墙位移大小与方向 9.2.9 立柱可按支承于刚性锚杆上的连续梁计算内力 9.2.9 (9.2.2) 6 预应力锚杆考虑1.1的增大值 设计计算 主要与岩土密实性 设计荷载可取板所处位置的岩土压力值 当立柱位于强风化岩层以及坚硬 当采用逆作法施工的 注 并应符合本规范第5章的相关规定 可结合本规范第5章的有关规定 ——相应于作用的标准组合时 岩质边坡锚杆挡墙或坚硬 2 9.2 根据挡墙位移的方向及大小 还与岩土体的变形有关 7 9.2 挡墙位移大小 9.2.7 简支板或双铰拱板 相互影响的一个整体 β 相同的地质条件 锚杆和地基间存在复杂的相互作用关系 2 使边坡侧向压力向锚固点传递 锚杆挡墙侧向岩土压力修正系数β 5 锚杆计算和混凝土结构局部承压强度以及抗裂性计算 但在实际工程中 因锚杆受力后将产生变形 主要为填方或挖方 E′ 也有采用等值梁法或静力平衡法等进行近似计算 挡板 属柔性结构 无可靠地区经验时不宜考虑“卸荷拱”作用 因此规范推荐此方法 锚杆挡墙侧压力分布图 锚杆挡墙与墙后岩土体是相互作用 9.2.8 2 挡板的刚度 挡板为支承于竖肋上的连续板或简支板 仅用侧向压力随深度成线性增加的三角形应力图已不能反映许多锚杆挡墙侧向压力的实际情况 ah 锚杆对岩体约束后侧向压力增大不明显 对板肋式和排桩式锚杆挡墙 墙高 锚杆挡土墙的施工方案等都直接影响挡墙的变形 图中e′ 且其计算较为简单 采用定量的设计用料 土质边坡锚杆挡墙的土压力大于主动土压力 1 ——相应于作用的标准组合时侧向岩土压力水平分力修正值(kN/m 本规范采用土压力增大系数β来反映锚杆挡墙侧向压力的增大 采用圆弧法验算边坡的整体稳定 等值梁法或静力平衡法假定上部锚杆施工后开挖下部边坡时上部分的锚杆内力保持不变 计算方法可按本规范附录F执行 2 墙后岩土类别和硬软等情况 岩土压力部分荷载通过“拱作用”直接传至肋柱上 侧向岩土压力计算 完整的硬质岩荷载减小效应明显 上述条件以外的非硬土边坡宜采用库仑三角形应力分布图形或地区经验图形 反之极软岩及密实性较高的土荷载减小效果稍差 梯形或矩形 ah 造成矩形应力分布图形与有支撑时基坑土压力呈矩形 3 2 9.2.6 支撑作用及岩石和硬土的竖向拱效应明显 挡土板 挡墙侧向压力大小与岩土力学性质 ah 式中 锚杆层数及弹性大小 设计者应根据地区工程经验考虑荷载减小效应 可结合本规范第5章的有关规定 当锚杆变形较大时立柱宜按支承于弹性锚杆上的连续梁计算内力 1 梯形或当地经验图形 边界元及弹性支点法等方法进行较精确的计算 其主要原因是挡土板后的岩土存在拱效应 但在锚固点变形较小时其计算结果能满足工程需要 因此对岩质边坡及较坚硬的土质边坡 9.2.7 可按铰接端或固定端考虑 H——挡墙高度(m) 挡板可简化为支撑在立柱上的水平连续板 当锚固点水平变形较小时 坡顶无建(构)筑物且不需对边坡变形进行控制的锚杆挡墙 支护结构形式及位移方向和大小等因素有关 中密砂土类边坡 可近似按库仑理论取为三角形分布 对岩质边坡 可根据当地的工程经验考虑两立柱间岩土形成的卸荷拱效应 对较软弱土的边坡 当锚固点变形较小时 反之 硬塑状黏性土和密实 因此要准确计算是较为困难的 9.2.11 与国内外工程实测资料和相关标准一致 不能反映挡墙实际受力特点 静止土压力和被动土压力 不同条件时分布图形可能是三角形 E 9.2.2 e′ 9.2.3～9.2.5 对土质边坡 是否采用逆作施工方法 9.2.10 并参考国家现行相关规范关于土钉墙稳定计算方法进行验算 这是常规的能保证安全的设计方法 使土压力发生变化 侧向压力的影响因素更为复杂 可按连续介质理论采用有限元 ＝E ) 结构内力宜按弹性支点法计算 例如 在平面分析模型中弹性支点法根据连续梁理论 (括号内数值适用于土质边坡) ah 9.2.2 锚杆和地层组成的锚杆挡墙体系的整体稳定性验算可采用圆弧滑动法或折线滑动法 填方锚杆挡墙和单排锚杆的土层锚杆挡墙的侧压力 9.2.4 立柱荷载取立柱受荷范围内的最不利荷载效应标准组合值 其结构内力除与支护结构的刚度有关外 施工方法和力学参数等因素有关 从而减少作用在挡土板上荷载 排水情况 可简化为三角形 大量工程实测值证实 边坡变形控制设计 其侧向压力可分为主动土压力 9.2.11 E′ 从理论分析和实测结果看 对岩质边坡以及坚硬