采用无粘结预应力筋等效面积折减系数α s 是为了避免斜裂缝的出现 c 因此 关于钢筋应力σ 对其他受力构件 pe 是指在荷载的准永久组合或标准组合下构件裂缝截面上产生的钢筋应力 由此可达到ψ计算公式的简化 s 由集中荷载标准值F 当配置不同钢种 式中系数ω 考虑到本条钢筋应力计算对钢筋混凝土构件和预应力混凝土构件分别采用荷载准永久组合和标准组合 即α 当混凝土保护层厚度较大时 对允许出现裂缝的受弯构件 仍取η 在荷载准永久组合或标准组合下 对钢筋混凝土偏心受压构件 i 可把预应力及非预应力钢筋的合力N 通过分析 偏心受压构件统一取α 及A 式中 按荷载标准组合或准永久组合并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度可按下列公式计算 均取β＝1.0 偏心受拉和偏心受压构件 根据试验研究结果 均小于原规范公式计算值 和ψ时引进了按有效受拉混凝土面积计算的纵向受拉配筋率ρ 裂缝宽度的验算要求 斜截面抗裂验算时 在荷载标准组合下 按照上述方法求得的d 根据试验数据分析 钢筋表面形状以及预应力钢筋采用先张法或后张法（灌浆）等不同的施工工艺 对后张法预应力混凝土连续梁等超静定结构 s 为此 te 由建立内 p 2 tr 7.1.3 对先张法预应力混凝土构件端部预应力传递长度范围内进行正截面 公式（3）中d应改为等效直径d 并便于与偏心受力构件的计算相协调 σ 虽然裂缝宽度计算值也较大 限制计算最大裂缝宽度的使用范围 根据国内有关试验资料 sq s 试验表明应考虑构件挠曲对轴向力偏心距的影响 pc 7.1.8 ＝0.01的办法 ——扣除全部预应力损失后在抗裂验算边缘混凝土的预压应力 具体给出了对钢筋混凝土和预应力混凝土构件边缘应力 p0 注 本条建议可对配制表层钢筋网片梁的裂缝计算结果乘以折减系数 则较接近1.1 是为了避免过大的压应力导致混凝土抗拉强度过大地降低和裂缝过早地出现 甚至可能超过钢筋抗拉强度设计值 0 —σ ＝1.66 并根据试验研究结果提出折减系数可取0.7 可按正文公式（7.1.2-3）进行计算确定 考虑到计算的复杂性 σ 是依据弹性理论分析和试验验证后给出的 cr 将上式展开并作一定的简化 te 本条提出了正常使用极限状态验算时的平截面基本假定 同样 经试验结果校准 本次修订 当e 可按照d 和e 公式（4）可作为规范简化公式的基础 仍按原规范的方法计算 不同直径的钢筋时 根据试验结果 ＝0.77 受弯和偏心受压构件及预应力混凝土轴心受拉和受弯构件中 二级裂缝控制等级构件 钢筋混凝土构件受拉区纵向普通钢筋的应力或预应力混凝土构件受拉区纵向钢筋的等效应力也可按下列公式计算 对偏心受拉和轴心受拉构件 2 同时按裂缝等级不同予以区别对待 本规范给出了以上述拟合公式为基础的简化公式（7.1.4-5） 对钢筋混凝土用钢筋 的取值 鉴于对配筋率较小情况下的构件裂缝宽度等的试验资料较少 可按大偏心受压的钢筋混凝土开裂换算截面计算 ＜0.01时 在荷载准永久组合下 符合公式（7.1.1-3）的情况下 3 7.1.6 w 轴心受拉构件 徐变在钢筋中所产生附加压力的影响 s 在荷载的标准组合或准永久组合下 s sk 对光圆钢筋 符合公式（7.1.1-2）的情况下 2 w 短期裂缝宽度的扩大系数τ 偏心受拉和偏心受压构件 2 抗裂验算时截面边缘混凝土的法向应力应按下列公式计算 经分析统计 改为σ 截面应变保持平面 ≤f 预应力筋的预应力传递长度l 其正截面混凝土压应力 对偏心受压构件 /u pc 对环氧树脂涂层钢筋的相对粘结特性系数是根据试验结果确定的 te 可采用下列内力臂系数的拟合公式 （7.1.1-4） 并不意味着构件绝对不会出现裂缝 3 正常使用极限状态验算 对钢筋混凝土轴心受拉和受弯构件 （7.1.1-3） b 并经有关构件的试验结果校核后 可根据实践经验 扩大系数τ 可用于重要钢筋混凝土及预应力混凝土构件的裂缝宽度及开裂截面刚度计算 预应力混凝土受弯构件就等效于钢筋混凝土偏心受压构件 对混凝土保护层厚度较大的梁 σ 7.1.5 对预应力混凝土截面 其相对粘结特性系数应按表中系数的80％取用 在构件端部取为零 对轴心受拉构件 （7.1.1-2） 统一取用公称直径 作为压力与弯矩值M max 受弯构件 受压区混凝土的法向应力图取为三角形 k 是指在该钢筋合力点处混凝土预压应力抵消后钢筋中的应力增量 对钢筋混凝土偏压构件和预应力混凝土受弯构件 并能适用于受弯 ≤0.55时 1 7.1 经过适当调整ρ 的取用原则等应按更合理的方法计算 预应力混凝土受弯构件应分别对截面上的混凝土主拉应力和主压应力进行验算 s 其中考虑了钢筋混凝土和预应力混凝土构件配置不同的钢种 按概率统计的观点 ＝0.85 te 此时 在荷载标准组合下 7 受拉边缘应力尚应符合下列规定 但较大的混凝土保护层厚度对防止钢筋锈蚀是有利的 其纵向受拉钢筋的应力和等效应力可根据相同的概念给出 4 预应力筋的实际应力可考虑为线性分布 7.1.7 适当考虑了混凝土的塑性影响 按本规范第7.1.2条计算 有必要指出 7.1.3 ＝0.5bh＋（b 最大裂缝宽度应符合下列规定 构件最大裂缝宽度的基本计算公式仍采用02版规范的形式 对沿截面上下或周边均匀配置纵向钢筋的构件裂缝宽度计算 求得 它们与混凝土之间的粘结性能有所不同 p 7.1 pc 试验平均裂缝宽度ω 与钢筋和混凝土的握裹力有一定关系 1 准永久组合下抗裂验算边缘的混凝土法向应力 7.1.1 利于简化计算 ≤0 f p 应按下列规定进行受拉边缘应力或正截面裂缝宽度验算 cq m 对d 其应力的最大值可按下列公式计算 预应力混凝土轴心受拉构件的纵向受拉钢筋等效应力的计算公式（7.1.4-9）就是基于上述的假定给出的 根据偏拉 根据近年来国内多家单位完成的配置400MPa 7.1.2 0 以及为了与轴心受拉构件的计算公式相协调 具有较高的精度和通用性 采用本条对预应力传递长度范围内有效预应力σ 5 3 本规范未作明确规定 ck 在荷载准永久组合或标准组合下 ——荷载标准组合 混凝土主拉应力 eq 通过计算分析 的相关计算 c 故规定不必验算 国内试验研究结果表明表层钢筋网片有利于减少裂缝宽度 参照欧洲混凝土桥梁规范ENV 受弯构件裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数的基本公式可表述为 预应力混凝土梁的裂缝宽度加载试验结果 就可得到以钢筋应力σ 对环氧树脂涂层带肋钢筋 取ρ 这类构件的受拉钢筋应力可能很高 其中u 本次修订对受弯 不考虑受拉区混凝土的抗拉强度 1 给出了正文表7.1.2-2的钢筋相对粘结特性系数 第7.1.8条提供了考虑集中荷载产生的混凝土竖向压应力及剪应力分布影响的实用方法 取β＝1.1 采取当ρ tk 按开裂换算截面进行应力分析 7.1.6 tr 7.1.4 两者较为接近 在外弯矩M te 值计算方法 i 钢筋混凝土和预应力混凝土构件 s 4 本次修订根据国内多家单位科研成果 1 下面按受力性质分别说明 lim 对有粘结的预应力筋d 7.1.2 边缘混凝土的法向应力计算公式是按弹性应力给出的 取τ 本条给出的钢筋混凝土构件的纵向受拉钢筋应力和预应力混凝土构件的纵向受拉钢筋等效应力 并扩展应用到其他构件 正常使用极限状态验算 试验表明 tk 对预应力混凝土吊车梁 ＝0.87 按本规范公式（10.1.6-1）和公式（10.1.6-4）计算 钢筋混凝土构件 500MPa带肋钢筋的钢筋混凝土 按近似的线性变化规律的假定后 —σ 可视它为等效于钢筋混凝土构件中的钢筋应力σ 当然 f 在其预应力传递长度的末端取有效预应力值σ c 以考虑混凝土收缩 可得公式（7.1.4-4）和公式（7.1.4-10） 其有效受拉混凝土面积取A sk 裂缝宽度较小 cq 1 根据试验资料综合分析 斜截面抗裂验算时 一级裂缝控制等级构件 7.1.7 w 1992-2（1996）的规定 外力对受压区合力取矩的平衡条件 ——最大裂缝宽度限值 对钢筋混凝土偏心受拉构件 一起作用于截面 在本规范预应力混凝土受弯构件受拉区纵向钢筋等效应力计算公式的基础上 第7.1.7条提供了混凝土主拉应力和主压应力的计算方法 即可将原规范公式用于计算无粘结部分预应力混凝土构件的裂缝宽度 pc 根据本规范第3.4.5条的规定 ——混凝土轴心抗拉强度标准值 0 同时 为此 可按本规范公式（10.1.7-1）及（10.1.7-2）计算N 7.1.1 s 在荷载准永久组合或标准组合下 受拉边缘应力应符合下列规定 必要时可考虑混凝土塑性变形对混凝土弹性模量的影响 钢筋混凝土构件受拉区纵向普通钢筋的应力 这样 产生的混凝土竖向压应力和剪应力的简化分布可按图7.1.8确定 钢筋混凝土构件的最大裂缝宽度可按荷载准永久组合并考虑长期作用影响的效应计算 对裂缝截面的纵向受拉钢筋应力和等效应力 3 按本规范第3.4.5条采用 在抗裂验算中 （图7.1.9） 受弯构件裂缝截面的内力臂系数 在矩形 f tk 0 应考虑预应力筋在其预应力传递长度l 对本规范表3.4.5中所规定的裂缝宽度允许值作适当放大 当在外观的要求上允许时 在本条计算假定中 受拉边缘应力应符合下列规定 对受弯构件和偏心受压构件 可近似按本规范第6.2节的基本假定确定 ck p0 1 p0 即可将原公式用于无粘结部分预应力混凝土受弯构件σ 裂缝控制验算 给出了考虑长期作用影响的扩大系数τ 钢筋应力σ 以减少对最大裂缝宽度计算值偏小的情况 计算换算截面时 ≤f 根据国内多家单位的科研成果 这种差异将通过等效直径予以反映 lim 7.1.4 1 对混凝土保护层厚度较大的构件 i 预应力混凝土构件的最大裂缝宽度可按荷载标准组合并考虑长期作用影响的效应计算 按本规范表4.1.3-2采用 对环境类别为二a类的预应力混凝土构件 取τ 本规范仍按02版规范进行规定 =4A 在本规范裂缝宽度计算公式的基础上 2 α 分析表明 其钢筋应力计算公式（7.1.4-2）是由外力与截面内力对受压区钢筋合力点取矩确定 此处 将ω 预应力筋的应力增量及钢筋的拉应力 7.1.9 —σ te 本应取为预应力筋与混凝土的实际接触周长 尚能符合各类受力情况 σ 2 为了简化计算 其他构件仍同02版规范 对先张法预应力混凝土构件端部进行正截面 不同位置处钢筋的拉应力及预应力筋的等效应力宜按下列假定计算 在集中力作用点两侧各0.6h的长度范围内 统一为1.1 值与按预应力筋的公称直径进行计算 ck ≤w 对混凝土主压应力的验算 为反映裂缝间混凝土伸长对裂缝宽度影响的系数 中尚应包括由预加力引起的次弯矩M 本规范不排斥采用更精确的方法计算预应力混凝土受弯构件的内力臂z 2 ω sk 采用换算截面 T形 故符号由02版规范的σ eq pe 倒T形和I形截面的钢筋混凝土受拉 均能符合要求 及σ 7.1.5 /h 在荷载标准组合和准永久组合下 σ 范围内实际应力值的变化 混凝土主拉应力和主压应力应按下列公式计算 研究尚不充分 对预应力钢筋 为主要参数的公式（7.1.2-2） max 构件由荷载作用而产生的最大裂缝宽度大于最大裂缝限值大致会有5％的可能性 对预应力混凝土构件的纵向受拉钢筋等效应力 σ ——按荷载的标准组合或准永久组合并考虑长期作用影响计算的最大裂缝宽度 从裂缝控制要求对预应力混凝土受弯构件的斜截面混凝土主拉应力进行验算 （7.1.1-1） 裂缝控制验算 k 混凝土主压应力 当按公式（7.1.2-1）计算时 纵向受拉钢筋合力点至受压区合力点之间的距离z＝ηh 7.1.9 7.1.8 1 1 d l 应按本规范第10.1.9条确定 三级裂缝控制等级时 －b）h 当l 7 在计算平均裂缝间距l /h＞14时 ＝1.9 为简化起见 ＝1.5 1 预应力混凝土构件受拉区纵向钢筋的等效应力 预应力混凝土构件开裂截面处受压边缘混凝土压应力 的取值的保证率约为95％ 偏压构件的试验资料 i