6.3.4 M≤（f 引起的截面弯矩与外弯矩方向相同的情况 对较厚的钢筋混凝土板 t c 大于0.3f 0 此时 但对此试验研究尚不够 中 p 本条计算公式也分为一般受弯构件和集中荷载作用下的独立梁两种形式 试验研究表明 A 6.3.5 第6.3.14条还对受拉截面总受剪承载力设计值的下限值和箍筋的最小配筋特征值作了规定 当符合本规范第8.3.1条～第8.3.5条 y T形和I形截面的钢筋混凝土偏心受压构件和偏心受拉构件 A y 其箍筋构造要求应符合本规范第9.3.2条的规定 主要是因为轴向压力能阻滞斜裂缝的出现和开展 β z 偏心受拉构件的受力特点是 对矩形截面钢筋混凝土偏心受压和偏心受拉构件受剪要求的截面限制条件 斜裂缝呈现宽度较大 截面尺寸突然变化处 6.3.16 w p 如按本规范第9.1.11条的规定 钢筋混凝土剪力墙在偏心受压时的斜截面受剪承载力应符合下列规定 不应将该箍筋较短方向上的箍筋截面面积计入A 支座边缘处的截面（图6.3.2a cs A 通过对55个均布荷载作用下有腹筋简支梁构件试验的数据进行分析（试验数据来自原冶金建筑研究总院 此处 6.3.13 sinβ 对抗剪的有利作用减小 在分析了国内外一定数量圆形截面受弯构件 统一为一个公式 z——斜截面受拉区始端处纵向受拉钢筋合力的水平分力至斜截面受压区合力点的距离 r为圆形截面的半径 以及预应力混凝土连续梁和允许出现裂缝的预应力混凝土简支梁 ＋∑f 6.3.5 其受剪截面应符合本规范第6.3.1条的规定 主要指受均布荷载作用下的单向板和双向板需按单向板计算的构件 矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱 倾角较大 在轴向拉力作用下 p0 sv 纵向受拉钢筋的配筋率ρ对无腹筋梁受剪承载力的影响才较为明显 ＋V 但上述条文公式中的截面宽度b和截面有效高度h ——混凝土强度影响系数 集中荷载作用处和其他不利的截面 ——构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值 公式（6.3.5）给出了箍筋和弯起钢筋并用时 当λ小于1.5时 同时 对矩形截面的钢筋混凝土偏心构件的斜截面受剪承载力计算 p 取800mm 注 轴压比限值范围内 b截面1-1） 考虑到剪切破坏有明显的脆性 对于一般受弯构件取0.7 的要求 这些箍筋还能提高构件抵抗超载和承受由于变形所引起应力的能力 不配置箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件 p0 公式中的f 截面剪力设计值可按下列规定取用（图6.3.2a） svx p0 比值等于1.0 其应力可能达不到屈服强度 ） 注 可近似取为0.9h 1 下表面按计算或构造配置双向钢筋网之外 在公式中未纳入系数β 实质上就是由上面的椭圆方程式转化成在形式上与单向偏心受压构件受剪承载力计算公式相当的设计表达式 c——斜截面的水平投影长度 其中集中荷载对支座截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力的75％以上的情况）的独立梁 0 应符合本规范第9.2.8条和第9.2.9条的构造要求 T形和I形截面受弯构件的斜截面受剪承载力应符合下列规定 从而提高了混凝土剪压区所承担的剪力 （6.3.5） 且斜裂缝可能直接穿过初始垂直裂缝向上发展 锚固区内的纵向预应力筋抗拉强度设计值在锚固起点处应取为零 也可能沿初始垂直裂缝延伸再斜向发展 V——配置弯起钢筋处的剪力设计值 V ——截面混凝土受剪承载力系数 A y β 且过去规范的受剪承载力设计公式分两种情况用于设计也是可行的 f 矩形截面钢筋混凝土柱在斜向水平荷载作用下的抗剪性能与在单向水平荷载作用下的受剪性能存在着明显的差别 对T形或I形截面的简支受弯构件 因此应对轴向压力的受剪承载力提高范围予以限制 c 取3 A 此次修订与第6.3.4条相协调 斜截面承载力计算 在受剪承载力中将占有相当的比例 纵向预应力筋的锚固长度l 可不进行斜截面的受剪承载力计算 0 1 9.4.4条 0 先张法预应力混凝土构件 本次修订的偏心受力构件斜截面受剪承载力计算公式 可近似取为h 经分析表明 在一般情况下是指最可能发生斜截面破坏的位置 ） 还规定了计算剪跨比取值的上 规定受弯构件的受剪截面限制条件 较国外多数国家的规范繁琐 其配筋构造应符合本规范第9.2.8条的规定 斜裂缝一旦出现梁即告剪坏 斜截面受剪承载力的计算公式 4 此时 对混凝土构件受剪机理的认识尚不很充分 计算弯起钢筋时 与02版规范公式比较 时 加上一项施加预应力所提高的受剪承载力设计值0.05N c R.B.L.Smith等） sinα 式中 综合国内外的试验结果和规范规定 ——配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积 bh 与第6.3.1条的规定相同 当剪力设计值V不大于公式（6.3.21）中右边第一项时 6.3.11～6.3.14 减去一项轴向拉力所降低的受剪承载力设计值 此处 且不应小于σ 0 其计算截面的剪跨比可近似取H A 其值不应大于（f 2 且有较大差异 矩形 其箍筋的构造要求应符合本规范第9.2.9条的有关规定 （6.3.9-2） /b＜6时 α 将会较好地改善其受剪承载性能 提出了公式（6.3.8-2） 6.3.1 钢筋混凝土剪力墙的受剪截面应符合下列条件 在偏心受压墙肢中 重庆大学 cv 弯起钢筋也可以作为构件的抗剪钢筋 0 6.3.10 会在早期出现斜裂缝 矩形 当仅配置箍筋时 其斜截面受剪承载力应符合下列规定 在偏心受拉墙肢中 受弯构件斜截面的受弯承载力应符合下列规定（图6.3.9） 式中 取有效高度减去翼缘高度 A 1 A py 通过对偏压构件 只取0.3f 根据收集到大量的均布荷载作用下无腹筋简支浅梁 ＋0.8f 当h c 若再增加轴向压力 由1.25改为1.0 因此 其斜截面受剪承载力应符合下列规定 本条给出了需要进行斜截面受剪承载力计算的截面位置 ——分别为斜截面上弯起普通钢筋 9.4.6条的构造要求配置 因极限状态下的抗剪强度受混凝土抗斜压能力控制 其斜截面受剪承载力应符合下列规定 svl 公式（6.3.1-1）中的系数可改用0.3 z 设计时宜采用封闭箍筋 A 对框架结构中的框架柱 6.3.15 因此对轴力的取值需加以限制 当复合封闭箍筋相重叠部分的箍筋长度小于截面周边箍筋长边或短边长度时 6.3.22 与截面承受的弯矩和剪力有关 c 当λ小于1时 ρ 当符合下列要求时 受拉区弯起钢筋弯起点处的截面（图6.3.2a截面2-2 为单肢箍筋的截面面积 当λ大于3时取3 sinβ 并将适用范围由矩形截面扩大到T形和I形截面 w 试验还表明 0 M——构件斜截面受压区末端的弯矩设计值 矩形 对允许出现裂缝的预应力混凝土简支梁 ——分别为同一平面内的弯起普通钢筋 0 无腹筋简支深梁以及无腹筋连续浅梁的试验数据以支座处的剪力值为依据进行分析 斜裂缝的突然形成可能导致脆性的斜拉破坏 它仅适用于预应力混凝土简支梁 必要时也可配置单肢箍筋 预应力混凝土梁受剪承载力的提高主要与预加力的大小及其作用点的位置有关 当4＜h 6.3.2 c 钢筋混凝土剪力墙在偏心受拉时的斜截面受剪承载力应符合下列规定 s M为计算截面上与剪力设计值V相应的弯矩设计值 国外各主要规范及国内各行业标准中斜截面承载力计算方法各异 试验表明 ——斜截面混凝土受剪承载力系数 ＋0.8f ——箍筋的抗拉强度设计值 构件的斜截面受弯承载力一般可满足第6.3.9条的要求 考虑了轴向拉力的不利影响 svl h 或A α 因此 试验表明 s yv 借鉴国外有关规范的相关规定 弯起预应力筋的切线与构件纵轴线的夹角 当有实践经验时 受弯构件中配置的纵向钢筋和箍筋 p0 β sb 3-3） V≤0.25β n 具体做法是混凝土项系数不变 注 ρ 其斜截面受剪承载力应符合下列规定 在复核截面时 取0.3f β N——与剪力设计值V相应的轴向压力设计值 对集中荷载作用下（包括作用有多种荷载 来表示 ＋∑f V＝∑f 在不配置箍筋的梁中 均应取V 受拉构件 z 且箍筋项的系数取为1.0 框架柱试验资料的分析 sp V——构件斜截面上的最大剪力设计值 与02版规范相同 sb A 6.3.8 p0 受拉边倾斜的受弯构件 同时提出 其中h 取1.5 采用本次修订公式进行设计时 构件顶部裂缝闭合而底部裂缝加宽 轴向压力对构件的受剪承载力起有利作用 取斜截面受拉区始端的垂直截面有效高度 对剪力设计值V的作用方向与x轴的夹角θ在0°～10°和80°～90°时 由于每根弯起钢筋只能承受一定范围内的剪力 取1 V 可在集中荷载作用下的矩形截面独立梁计算公式的基础上 当反弯点在层高范围内时 矩形截面 6.3.1 考虑到构件达到承载力时 P 且当N 矩形 可近似选取公式（6.3.17-1）和公式（6.3.17-2）中的V svy 取腹板净高 6.3.21 垂直于杆轴的初始垂直裂缝 混凝土构件的受剪截面限制条件仍采用02版规范的表达形式 h T形和I形截面受弯构件 当λ大于3时 箍筋截面面积或间距改变处的截面（图6.3.2b截面4-4） 按线性内插法确定 主要因为预压应力能阻滞斜裂缝的出现和开展 可不进行斜截面受剪承载力计算 但计算预加力N 0 ＋∑f 0 本条同时给出了划分普通构件与薄腹构件截面限制条件的界限 轴向压力对构件受剪承载力的有利作用是有限度的 当h 也是为将来统一成一个受剪承载力计算公式建立基础 除垂直于构件轴线的箍筋外 本规范规定当剪力设计值小于无腹筋梁的受剪承载力时 这里应当说明 如果构件设计符合第6.3.10条列出的相关规定 式中 2 α 可不进行构件斜截面的受弯承载力计算 截面尺寸改变处的截面 cv 可不进行斜截面受剪承载力计算 sb A时 此次修订公式的可靠度有一定程度的提高 T形和I形截面的钢筋混凝土偏心受压构件 A 0 A 只是在原有受弯构件两个斜截面承载力计算公式的基础上进行了整改 破坏形态复杂 可取λ等于α/h 除了截面高度不大于150mm的梁外 pb A 应按本规范第7.1.9条的规定考虑预应力筋传递长度的影响 小于800mm时 其次是限制在使用阶段可能发生的斜裂缝宽度 从而对圆形截面受弯和偏心受压构件 当符合下列要求时 斜截面的受剪承载力应按等截面高度梁和变截面高度梁的有关公式分别计算 为了简化计算 尚应包括梁的高度开始变化处 h （6.3.1-1） 计算以后的每一排弯起钢筋时 试验研究表明 其目的首先是防止构件截面发生斜压破坏（或腹板压坏） T形和I形截面的一般受弯构件 z 在两点之间可按线性内插法确定 ＋f 为构件的换算截面面积 当配置箍筋和弯起钢筋时 并与等高度的受弯构件的受剪承载力公式相匹配 按本规范第10.1.13条计算 此时 试验表明 6.3.23 V≤0.2β s py 根据对试验结果的分析 计算模式也不尽相同 2 计算所得的箍筋截面面积应作为圆形箍筋的截面面积 A ——截面高度影响系数 0 的影响可用系数β y 包括可能受力最大的梁端截面 6.3 A 在计算预加力N 其截面限制条件和斜截面受剪承载力可按本规范第6.3.1条～第6.3.14条计算 ＋∑f 在公式（6.3.9-1）中所需的斜截面水平投影长度c p0 取为α/h 斜截面的水平投影长度c可按下列条件确定 但压力增大到一定程度后 uy 取0.8 c y 只对02版规范公式中的混凝土项采用公式（6.3.4-2）中的混凝土项代替 6.3 可直接按公式进行验算 ——截面的腹板高度 弯起预应力筋的截面面积 根据试验分析 A 在锚固终点处应取为f c cs 甚至没有剪压区 按本规范第6.3.6条的规定取用 py 本条规定与02版规范相同 考虑到弯起钢筋与破坏斜截面相交位置的不定性 ——同一截面内箍筋的合力至斜截面受压区合力点的距离 但在受剪破坏时 α取集中荷载作用点至支座截面或节点边缘的距离 6.3.16～6.3.19 ）z＋∑f p 6.3.22 天津大学 即nA 即0.2N 以达到限制的目的 3 对不配置箍筋和弯起钢筋的钢筋混凝土板的受剪承载力计算中 6.3.7 为 6.3.6 当其反弯点在层高范围内时 T形和I形截面受弯构件的受剪截面应符合下列条件 6.3.15 因此可不进行斜截面的受弯承载力计算 6.3.3 通过计算确定墙中水平钢筋 w 02版规范的受剪承载力设计公式分为集中荷载独立梁和一般受弯构件两种情况 pb 3 矩形 同时也是构件斜截面受剪破坏的最大配箍率条件 可在非预应力梁计算公式的基础上 斜截面水平投影长度与相同参数的无轴向压力梁相比基本不变 取0.3f ——由预加力所提高的构件受剪承载力设计值 A为构件的截面面积 斜裂缝末端剪压区高度减小 f c 且当N大于0.3f 原哈尔滨建筑大学 因此 取有效高度 6.3.17 p 而对其他各类结构的框架柱的剪跨比则取为M/Vh 时不考虑弯起预应力筋的作用 b——矩形截面的宽度 cs h 剪力墙的名义剪应力值过高 /b≥6时 构件的受剪承载力大致服从椭圆规律 对承受轴向压力的框架结构的框架柱 sv 当有实践经验时 2 6.3.23 按本规范公式（6.3.4-3）计算 c 给出了公式（6.3.8-1） sv A V≤V 可得到承受均布荷载为主的无腹筋一般受弯构件受剪承载力V 6.3.2 大于2000mm时 当轴压比在0.3～0.5的范围时 受拉边倾斜的受弯构件 可直接采用配置垂直箍筋的矩形截面受弯和偏心受压构件的受剪截面限制条件和受剪承载力计算公式进行计算 pe 式中 仅对一般受弯构件公式的箍筋项系数进行了调整 剪力墙洞口连梁的受剪截面应符合本规范第6.3.1条的规定 6.3.12 A 通过构造措施防止发生剪拉破坏和斜压破坏 应分别以1.76r和1.6r代替 pb 通常在ρ大于1.5％时 在第6.3.3条的公式中用系数 p s 0 预应力可能消失 按本规范公式（6.3.4-2）计算 0 其斜截面受剪承载力应符合下列规定（图6.3.8） 水平分布钢筋可按本规范第9.4.2条 n α 此处 0 sb 将导致受剪承载力的降低 6.3.3 2 为0 z 特别是斜拉破坏 由于混凝土受弯构件受剪破坏的影响因素众多 按本规范第6.3.4条的规定采用 ——同一斜截面上箍筋的合力点至斜截面受压区合力点的距离 y 预加力对梁受剪承载力的提高作用应给予限制 ——同一弯起平面内的弯起普通钢筋的合力至斜截面受压区合力点的距离 /（2h 基于上述考虑 剪力墙连梁的斜截面受剪承载力计算 轴的夹角θ在0°～10°或80°～90°时 其倾斜受拉钢筋的应力可能发挥得比较高 第6.3.16条和第6.3.18条同样采用了以椭圆规律的受剪承载力方程式为基础并与单向偏心受压构件受剪的截面要求相衔接的表达式 对无腹筋受弯构件的斜截面受剪承载力计算 2 因此 从而提高混凝土所承担的剪力 1 根据国外的有关研究资料以及国内配置周边箍筋的斜向受剪试件的试验结果 n 其斜截面受剪承载力应符合下列规定 即0.07N 1 对梁产生的弯矩与外弯矩相反时才能予以考虑 或者说限制了剪力墙截面的最大名义剪应力值 其受剪破坏的形态与等高度的受弯构件相类似 ρ 偏心受压构件受剪承载力计算公式（6.3.12）及偏心受拉构件受剪承载力计算公式（6.3.14）与试验数据相比较 A py 计算值也是相当于试验结果的偏低值 6.3.20 相当于试验结果的偏低值 T形和I形截面的钢筋混凝土偏心受压构件 a 而后再进行箍筋截面面积的计算 c 计算截面的剪跨比λ应按下列规定取用 6.3.21 对受拉边倾斜的构件 /（2h A V≤α ——截面的有效高度 受弯构件斜截面的受弯承载力计算是在受拉区纵向受力钢筋达到屈服强度的前提下给出的 矩形 py c 应按下列公式计算 6.3.20 采用和普通框架梁一致的截面承载力计算方法 其受剪截面应符合下列要求 且当λ小于1.5时取1.5 0 0 同济大学 对预应力混凝土受弯构件 本规范第6.3.17条的公式（6.3.17-1）和公式（6.3.17-2） 取支座边缘处的剪力值 此次修订实质上仍保留了受剪承载力计算的两种形式 应按本规范第9.2.9条的规定配置最小用量的箍筋 根据试验分析 ——由预加力所提高的构件受剪承载力设计值 计算斜截面受剪承载力时 V——斜截面受压区末端的剪力设计值 ——计算截面上混凝土法向预应力等于零时的预加力 β——斜截面受拉区始端处倾斜的纵向受拉钢筋的倾角 6.3.7 n为在同一个截面内箍筋的肢数 ——构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值 T形和I形截面受弯构件的斜截面受剪承载力应符合下列规定 H py 可取为H sb 箍筋能抑制斜裂缝的发展 4 A 1 时 时 对于预应力混凝土连续梁 c 建立一个统一的受剪承载力计算公式是规范修订和发展的趋势 矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱 ） 预应力混凝土梁受剪承载力的计算 结果表明 当λ大于3时 T形截面 当h 此处 6.3.9 sinα 根据试验结果并偏稳妥地考虑 cv 其受剪承载力还将会有所降低 P 6.3.6 当承受均布荷载时 取1.0 取1.5 加一项轴向压力所提高的受剪承载力设计值 取2000mm 纵向受拉钢筋的配筋率ρ对无腹筋梁受剪承载力V c 矩形 取α 且只有当N β 0 6.3.11 02版规范中 V cv 从而截面的受剪承载力要比受弯构件的受剪承载力有明显的降低 式中 其他偏心受压构件 （6.3.1-2） 增加了混凝土剪压区高度 ＋f 以及两个截面限制条件的过渡办法 A ——构件截面上受拉边倾斜的纵向非预应力和预应力受拉钢筋的合力设计值在垂直方向的投影 所以 6.3.8 暂不考虑预应力对截面抗剪的有利作用 s p py 0 受剪承载力达到最大值 目的是规定剪力墙截面尺寸的最小值 由于柱两端受到约束 pb 偏下值的计算公式如下 超过0.3f 当截面有效高度超过2000mm后 受拉边倾斜的矩形 sv 箍筋的间距以及弯起钢筋前一排（对支座而言）的弯起点至后一排的弯终点的距离 故对箍筋所承担的剪力没有明显的影响 c 同时 剪力设计值的计算截面应按下列规定采用 此外 同时给出了截面高度的适用范围 仍应按构造要求配置箍筋 z——纵向受拉普通钢筋和预应力筋的合力点至受压区合力点的距离 P /V 此外 λ——偏心受压构件计算截面的剪跨比 p0 矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱 6.3.18 因此在公式中引入了弯起钢筋应力不均匀系数0.8 未能作出进一步规定 当按第6.3.6条的规定确定剪力设计值并按公式（6.3.5）计算弯起钢筋时 sinα w 注 f 箍筋用钢量比02版规范计算值可能增加约25％ f 且两个公式在临近集中荷载为主的情况附近计算值不协调 c 此外 合理地反映了截面尺寸效应的影响 弯起预应力筋的合力点至斜截面受压区合力点的距离 并应按不利者配置箍筋和弯起钢筋 无腹筋简支短梁 增加了混凝土剪压区高度 s——沿构件长度方向的箍筋间距 6.3.10 0 A时 当斜向剪力设计值V的作用方向与 sv c 其间按线性内插法确定 ＝（0.7＋20ρ）来表示 p0 取3 第9.2.7条～第9.2.9条规定的构造要求时 当N 在板厚中间部位配置双向钢筋网 pb 在计算先张法预应力混凝土构件端部锚固区的斜截面受弯承载力时 取前一排（对支座而言）弯起钢筋弯起点处的剪力值 A ＝0.7β 矩形 V 式中 bh 斜截面承载力计算 c 构件上可能产生横贯全截面 矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱 轴 在剪力墙设计时 其构造箍筋要求应符合本规范第9.3.2条的规定 0 ——分别为同一弯起平面内的弯起普通钢筋 对预加力N yv 一般梁即使满足V≤V 单靠混凝土承受剪力是不安全的 箍筋项系数由1.25改为1.0 当混凝土强度等级为C80时 对第6.3.3条中的一般板类受弯构件 2 p0 可按单向受剪计算 yv N 至今未能像正截面承载力计算一样建立一套较完整的理论体系 sb 在梁截面高度开始变化处 其受剪截面的控制条件可适当放宽 应按本规范第8.3.1条确定 sb s pb 以上虽然分析了无腹筋梁受剪承载力的计算公式 T形和I形截面的钢筋混凝土偏心受拉构件 f （6.3.7） 式中 sv 轴向压力有利于抗剪承载力 除沿板的上 6.3.4 抗剪钢筋不能充分发挥作用 尚未作深入研究 当混凝土强度等级不超过C50时 此处 其值不应大于f 可仅按单向受剪构件进行截面承载力计算 A 施加横向荷载后 规定仅取为0.3f 可由公式（6.3.9-2）确定 按本规范第4.2.3条的规定采用 为柱净高 下限值 y轴方向的斜截面受剪承载力设计值 并转变为带有斜裂缝的正截面小偏心受压破坏 第9.2.2条～第9.2.4条 式中 预应力对构件的受剪承载力起有利作用 当承受符合本规范第6.3.4条所述的集中荷载时 T形截面或I形截面的腹板宽度 与破坏斜截面相交的非预应力弯起钢筋和预应力弯起钢筋可以提高构件的斜截面受剪承载力 取为M/（Vh 1 t 在未有充分试验依据之前 可近似取为0.9h 6.3.9 计算第一排（对支座而言）弯起钢筋时 防止发生剪切破坏 /b≤4时 ＋0.05N bh 应按下列规定确定 当h V c 圆形截面钢筋混凝土受弯构件和偏心受压 （6.3.9-1） 当符合下式要求时 但考虑到我国的国情和规范的设计习惯 当大于0.3f ）sinβ λ为计算截面的剪跨比 A 但并不表示设计的梁不需配置箍筋 0 提出了采用等效惯性矩原则确定等效截面宽度和等效截面高度的取值方法 在进行截面设计时 对钢筋混凝土受弯构件 6.3.14 V ux 偏心受压构件试验数据的基础上 bh 试验研究表明 0 箍筋数量变化和弯起钢筋配置处等 I形截面 sinα z z 6.3.19 z