此时 与在轴向压力 bh 取为b 尚应乘以箱形截面壁厚的影响系数α 在剪力和扭矩共同作用下的矩形截面剪扭构件 f 受扭构件的截面尺寸要求及扭曲截面承载力计算应符合专门规定 2 注 或V≤0.875f 即取轴向压力N的上限值为0.3f 6.4.17 偏安全的设计计算公式 6.4.4 cor 6.4.12 /t t h ＋h 6.4.6 ——按本规范公式（6.4.8-5）计算 在条文中对轴向压力的上限值作了稳妥的规定 箱形截面钢筋混凝土纯扭构件的受扭承载力应符合下列规定 t 6.4.14 2）受扭承载力 6.4.11 A 6.4.10 钢筋部分不相关的原则获得的近似拟合公式 小于0.5时 但式中的W t I形和箱形截面的弯剪扭构件 st1 公式（6.4.8-2）或公式（6.4.8-3） yv 当T不大于0.175f 其中 矩形截面纯扭构件的受扭承载力应符合下列规定 但应按本规范第9.2.5条 T形和I形截面纯扭构件 t 剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱 ＋0.035N/A）W u ——截面核心部分的周长 剪力对构件承载力的影响可不予考虑 st1 时 t 6.4.15 当符合下列要求时 bh 当ζ大于1.7时 应按公式（6.4.8-5）计算 这种规定方法是与受弯构件受剪承载力计算相协调的 可不进行构件受剪扭承载力计算 箱形截面 本条是此次修订新增的内容 可仅计算偏心受拉构件的正截面承载力和斜截面受剪承载力 按本规范第6.3.4条的规定取用 t 6.4.3 ——截面核心部分的面积 A 受剪承载力可按本规范公式（6.4.8-1）与公式（6.4.8-2）或公式（6.4.8-4）与公式（6.4.8-5）进行计算 ） ζ值不应小于0.6 其截面的受扭承载力与实心截面是类同的 t 而应按钢筋混凝土纯扭构件计算 当ζ值在0.5～2.0范围内 A 6.4.1 ——受扭计算中沿截面周边配置的箍筋单肢截面面积 6.4.8 对不对称配置纵向钢筋截面面积的情况 试验研究表明 大于6时 0 大于1.0时 对矩形截面 I形截面可划分成矩形截面 W 取2（b ——截面核心部分的面积 取2（b 6.4 同理 在轴向拉力和扭矩共同作用下的矩形截面钢筋混凝土构件 6.4.4 h u ζ——按本规范第6.4.4条的规定确定 0 λ——计算截面的剪跨比 I形和箱形截面受扭塑性抵抗矩的计算方法作了具体规定 cor 经分析表明 并应配置在相应的位置 1 式中 计算公式比较 w 取0.5 ——对称布置受扭用的全部纵向普通钢筋的截面面积 6.4.6 当h 取1.7 式中 取限制条件为0.6≤ζ≤1.7 根据以上说明 ）值略有提高 按本规范第6.3.12条确定 试验研究表明 T形 t 式中 对有腹筋剪扭构件 此处 w tw 构件受扭承载力将会逐步下降 h /t t 钢筋混凝土受扭构件破坏时 ）不大于4时 剪力和扭矩共同作用下 6.4.7 分别代之以 不考虑轴向拉力的影响 －0.1N/A）W w t 为稳妥起见 cor 先按截面总高度确定腹板截面 腹板可按本规范公式（6.4.8-3） 6.4.16 式中 当β 但应将公式中的T及W 并应配置在相应的位置 可将其截面划分为几个矩形截面 弯矩 从而公式（6.4.17-1）和公式（6.4.17-2）蜕变为剪扭混凝土作用项几乎不相关的 弯矩 分别代之以T 由于轴向压力能使混凝土较好地参加工作 b——矩形截面的宽度 在弯矩 β 考虑了轴向压力的有利作用 w 可近似取与非预应力构件相同的计算公式 /t 然后再划分受压翼缘和受拉翼缘 分别按本规范第6.4.4条进行受扭承载力计算 箍筋截面面积应分别按剪扭构件的受剪承载力和受扭承载力计算确定 为简化设计 或T 公式（6.4.1-1） 本条提供的截面受扭塑性抵抗矩公式是近似的 仍可按公式（6.4.8-5）进行计算 A时 钢筋部分承担的扭矩 1）受剪承载力 6.4.12 剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱 2）受扭承载力 扭承载力设计计算公式 或T不大于0.175α 或T≤0.175α 受扭承载力仍应按公式（6.4.10-2）计算 当T≤（0.175f 此外 2 不应考虑预加力影响项 并应配置在相应的位置 剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱 2 取1.75f 并应配置在相应的位置 按本规范第6.4.3条的规定计算 T形和I形截面剪扭构件的受剪扭承载力应符合下列规定 剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱 t 6.4.1 本条公式适用于钢筋混凝土和预应力混凝土剪扭构件 公式（6.4.1-1） 时 当V≤0.35f t t 钢筋项受扭承载力取与实心矩形截面相同 受扭承载力仍应按公式（6.4.8-3）计算 在轴向压力 在轴向拉力 可找到剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数β t cor N——与扭矩设计值相应的轴向拉力设计值 t t 公式（6.4.1-2）中的纯扭构件截面限制条件相当于取用T＝（0.16～0.2）f ＋0.035N/A）W 1 其纵向普通钢筋截面面积应分别按偏心受压构件的正截面承载力和剪扭构件的受扭承载力计算确定 公式（6.4.1-1） A 其受剪扭承载力应符合下列规定 cor 应代之以α 集中荷载作用下的独立剪扭构件 受扭承载力可根据本规范第6.4.5条的规定划分为几个矩形截面分别进行计算 长边尺寸 t 其受扭承载力可按下列规定计算 1）受剪承载力 可仅计算受弯构件的正截面受弯承载力和纯扭构件的受扭承载力 6.4.2 h 在计算预应力混凝土构件的β 6.4.7 t 其纵筋和箍筋基本能达到屈服强度 t 本条给出了在轴向拉力 受扭构件的截面受扭塑性抵抗矩可按下列规定计算 箍筋截面面积应分别按剪扭构件的受剪承载力和受扭承载力计算确定 此处b 对T形截面 6.4.3 w t T≤0.175f 但采用此β 且与试验结果大致相符 /b大于6或h W b /A 及W 式中 t W 值后与有腹筋构件的四分之一圆相关曲线较为接近 受压翼缘及受拉翼缘可按本规范第6.4.4条纯扭构件的规定进行计算 stl 对于拉扭构件 /（λ＋1）时 当轴向压力大于0.65f 构件的配筋由正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力的计算确定 ——受扭构件的截面受扭塑性抵抗矩 它是以有腹筋构件的剪扭承载力为四分之一圆的相关曲线作为校正线 其纵向钢筋截面面积应分别按受弯构件的正截面受弯承载力和剪扭构件的受扭承载力计算确定 w 并应配置在相应的位置 分析表明 t 在轴向压力 t 当ζ小于1.7或e 但应将公式中的T及W 6.4.13 时 1 w w h 6.4.8 cor W tf h f 2 时 t ζ——受扭的纵向普通钢筋与箍筋的配筋强度比值 /b不大于6的试验为依据的 ——受扭箍筋的抗拉强度设计值 2）受扭承载力 并应配置在相应的位置 2）受扭承载力 当ζ＞1.7时取1.7 当h ——集中荷载作用下剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数 /t T形和I形截面 本条规定了T形和I形截面剪扭构件承载力计算方法 剪力和扭矩共同作用下钢筋混凝土矩形截面框架柱的剪 扭曲截面承载力计算 此处 剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱 β 在公式（6.4.6-1）中的混凝土项受扭承载力与实心截面的取法相同 公式（6.4.1-2）可与本规范第6.3.1条的公式相协调 弯矩 即可得出本条文设计计算公式（6.4.11） t 对I形和箱形截面 但翼缘中配置的箍筋应贯穿整个翼缘 取有效高度减去翼缘高度 分别为箍筋内表面范围内截面核心部分的短边 2 受扭钢筋用量略有增大 从而降低了构件的受扭承载力 在轴向压力 其受扭承载力可按下式计算 λ——计算截面的剪跨比 式中A 考虑轴向拉力对构件抗裂性能的影响 c w bh 一般剪扭构件 在计算中只取对称布置的纵向钢筋截面面积 6.4.9 h 对弯剪扭构件 划分的原则是 W 公式（6.4.1-2）的规定是为了保证构件在破坏时混凝土不首先被压碎 b 第9.2.9条和第9.2.10条的规定配置构造纵向钢筋和箍筋 6.4 1 t 剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱的剪 f 构件的受弯承载力 试验表明 本条对常用的T形 w 其受剪扭承载力可按下列规定计算 0 剪力和扭矩共同作用下的构件 h 与国内进行的25个拉扭试件的试验结果比较 ——受扭计算中取对称布置的全部纵向普通钢筋截面面积 h T形或I形截面取腹板宽度 箱形截面取两侧壁总厚度2t 通过国内外试验结果的分析比较 6.4.10 大于h/6时 t 集中荷载作用下的独立剪扭构件 A 从而当轴向拉力N较小时 6.4.2 是可以接受的 stl W 公式（6.4.17-2）右方第1项为零 ——受扭计算中沿截面周边配置的箍筋单肢截面面积 t 受剪箍筋用量略有减小 w 注 公式（6.4.4-1）是根据试验统计分析后 h /b不大于6的矩形 t t 构件的配筋由正截面受弯承载力和受扭承载力的计算确定 扭曲截面承载力计算 当T不大于（0.175f tw 取腹板净高 当T等于0时 矩形 则可忽略扭矩对框架柱承载力的影响 ） 当T≤（0.175f 无量纲剪扭承载力的相关关系符合四分之一圆的规律 一般剪扭构件 按照本条规定的配筋方法 c T形 p0 A 3 因此纵筋的受扭作用受到削弱 2 混凝土承担的扭矩 ——截面的腹板高度 cor 当N大于1.75f 因而提高了构件的受扭承载力 当V不大于0.35f 的影响 cor t 1 及W 式中 可仅验算受弯构件的正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力 t 该公式仍然适用 在本条公式中考虑了这一有利因素 c /b（或h 其纵向普通钢筋截面面积应分别按偏心受拉构件的正截面承载力和剪扭构件的受扭承载力计算确定 弯矩 但式中的β t h 分别代之以T 计算值略有降低 在钢筋混凝土矩形截面框架柱受剪扭承载力计算中 T——扭矩设计值 其受剪扭承载力应符合下列规定 为对称布置的受扭用的全部纵向钢筋的截面面积 cor 取有效高度h 1）受剪承载力 纯扭构件受扭承载力可提高 （1.5-β 值应按本规范公式（6.4.8-5）计算 t cor 假设混凝土部分对剪扭承载力的贡献与无腹筋剪扭构件一样 A时 1 采用混凝土部分相关 弯矩 在弯矩 6.4.17 取用试验数据的偏低值给出的 6.4.5 6.4.9 弯矩 时 在轴向拉力 时 试验表明 承受拉力N作用的纵向钢筋截面面积不应计入 c 矩形截面 不大于6的箱形截面构件（图6.4.1） t 0 ＋h cor 此时 6.4.14～6.4.16 根据钢筋混凝土箱形截面纯扭构件受扭承载力计算公式（6.4.6-1）并借助第6.4.8条剪扭构件的相同方法 拉扭构件的开裂扭矩可按下式计算 A 混凝土扭曲截面承载力计算的截面限制条件是以h ζ——按本规范第6.4.4条的规定采用 此时 在轴向压力和扭矩共同作用下的矩形截面钢筋混凝土构件 弯矩 本条公式的计算值与试验值之比的平均值为0.947（0.755～1.189） 也可认为符合四分之一圆的规律 受剪承载力与受扭承载力之间具有相关关系 与考虑轴向拉力影响的β stl 弯矩 及 w 经过对高强混凝土纯扭构件的试验验证 w 可仅计算偏心受压构件的正截面承载力和斜截面受剪承载力 当β cor 它对受扭承载力的提高值偏安全地取为0.07NW ——截面核心部分的周长 t 长边尺寸 即取箱形截面开裂扭矩的50％ 因此 腹板部分要承受全部剪力和分配给腹板的扭矩 当h cor cor 分析表明 及W 在轴向拉力 而不考虑预应力合力N t β 轴向拉力N使纵筋产生附加拉应力 T形 t 可导出公式（6.4.10-1）～公式（6.4.10-3） 6.4.11 当ζ接近1.2时为钢筋达到屈服的最佳值 取b t w t 经与箱形截面试件的试验结果比较 ）大于4但小于6时 根据变角度空间指架模型和斜弯理论 /7 6.4.18 在β 预应力可提高构件受扭承载力的前提是纵向钢筋不能屈服 其值不应小于b h cor 为箍筋内表面范围内截面核心部分的短边 bh 剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱 ——按本规范第6.4.8条计算并符合相关要求 w w ——箱形截面壁厚 在轴向拉力N作用下构件的受扭承载力可表示为 其值略大于无腹筋构件的试验结果 或V不大于0.875f 公式（6.4.6-1）的取值是稳妥的 所提供的方法是稳妥的 主要是为了方便受扭承载力的计算 为箱形截面的宽度 扭承载力β t 0 按本规范第4.2.3条采用 翼缘仅承受所分配的扭矩 预应力混凝土纯扭构件的试验研究表明 无腹筋剪扭构件的试验研究表明 但应将T及W A 其截面应符合下列条件 公式（6.4.8-5）进行计算 /b（或h 对受纯扭作用的箱形截面构件 A时 其受扭承载力应符合下列规定 同时又能改善混凝土的咬合作用和纵向钢筋的销栓作用 当N不小于1.75f 在弯矩 w 但箍筋总用量没有显著差别 6.4.13 I形和箱形截面弯剪扭构件 箍筋截面面积应分别按剪扭构件的受剪承载力和受扭承载力计算确定 计算公式相同 扭矩对构件承载力的影响可不予考虑 但式中的β t 当预加力产生的混凝土法向压应力不超过规定的限值时 f 当轴向拉力较大 6.4.19 取1.0 计算公式中可不考虑轴向压力的影响 当壁厚符合一定要求时 可按下列规定进行承载力计算 β I形截面和h T形 w 每个矩形截面的扭矩设计值可按下列规定计算 /（λ＋1）时 1)受剪承载力 W 箱形截面钢筋混凝土剪扭构件的受剪扭承载力可按下列规定计算 p0 因截面内力平衡的需要 t 轴向压力对纵筋应变的影响十分显著 cor 按线性内插法确定 t 剪力和扭矩共同作用下的矩形