——受扭箍筋的抗拉强度设计值 ） 本条给出了在轴向拉力 /b不大于6的矩形 T形 仍可按公式（6.4.8-5）进行计算 混凝土承担的扭矩 剪力和扭矩共同作用下的矩形 cor t 经分析表明 受压翼缘及受拉翼缘可按本规范第6.4.4条纯扭构件的规定进行计算 t c 式中 2 W 其纵向钢筋截面面积应分别按受弯构件的正截面受弯承载力和剪扭构件的受扭承载力计算确定 受扭钢筋用量略有增大 t 但式中的β t t 钢筋部分承担的扭矩 及W t 因此纵筋的受扭作用受到削弱 所提供的方法是稳妥的 当ζ＞1.7时取1.7 ——对称布置受扭用的全部纵向普通钢筋的截面面积 箍筋截面面积应分别按剪扭构件的受剪承载力和受扭承载力计算确定 集中荷载作用下的独立剪扭构件 混凝土扭曲截面承载力计算的截面限制条件是以h tw 6.4.13 当N不小于1.75f 6.4.3 可仅计算偏心受压构件的正截面承载力和斜截面受剪承载力 t A ＋0.035N/A）W T形和I形截面 其截面应符合下列条件 b 箍筋截面面积应分别按剪扭构件的受剪承载力和受扭承载力计算确定 h 轴向压力对纵筋应变的影响十分显著 采用混凝土部分相关 当h （1.5-β 该公式仍然适用 构件的配筋由正截面受弯承载力和受扭承载力的计算确定 可近似取与非预应力构件相同的计算公式 矩形截面纯扭构件的受扭承载力应符合下列规定 与国内进行的25个拉扭试件的试验结果比较 t 预应力可提高构件受扭承载力的前提是纵向钢筋不能屈服 分别代之以 cor 剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱 时 而不考虑预应力合力N 或V≤0.875f 与在轴向压力 然后再划分受压翼缘和受拉翼缘 6.4.15 t ＋h cor 或T不大于0.175α 本条规定了T形和I形截面剪扭构件承载力计算方法 翼缘仅承受所分配的扭矩 从而当轴向拉力N较小时 /t cor 是可以接受的 在剪力和扭矩共同作用下的矩形截面剪扭构件 公式（6.4.1-1） t 可按下列规定进行承载力计算 f 取为b 值应按本规范公式（6.4.8-5）计算 6.4.18 u 当轴向拉力较大 当V≤0.35f t ζ——按本规范第6.4.4条的规定确定 取有效高度h t tw 对受纯扭作用的箱形截面构件 β β t 假设混凝土部分对剪扭承载力的贡献与无腹筋剪扭构件一样 此时 此时 主要是为了方便受扭承载力的计算 其受剪扭承载力应符合下列规定 剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱 ） 6.4.9 当V不大于0.35f 其受扭承载力可按下列规定计算 h A 0 扭承载力设计计算公式 剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱 t 其受剪扭承载力可按下列规定计算 2 w 当ζ接近1.2时为钢筋达到屈服的最佳值 A时 6.4.17 t 取1.75f 按本规范第6.3.12条确定 t 6.4.10 或T≤0.175α 它是以有腹筋构件的剪扭承载力为四分之一圆的相关曲线作为校正线 当轴向压力大于0.65f 长边尺寸 其截面的受扭承载力与实心截面是类同的 分别按本规范第6.4.4条进行受扭承载力计算 箱形截面钢筋混凝土纯扭构件的受扭承载力应符合下列规定 1 不应考虑预加力影响项 W /b（或h 6.4.8 及W 式中 w t 1）受剪承载力 扭矩对构件承载力的影响可不予考虑 6.4.7 应代之以α 大于h/6时 腹板部分要承受全部剪力和分配给腹板的扭矩 偏安全的设计计算公式 并应配置在相应的位置 其值略大于无腹筋构件的试验结果 h 一般剪扭构件 t 此时 即取箱形截面开裂扭矩的50％ ——箱形截面壁厚 t 但应将公式中的T及W t 其受扭承载力可按下式计算 2）受扭承载力 3 弯矩 根据变角度空间指架模型和斜弯理论 并应配置在相应的位置 对弯剪扭构件 /t 当符合下列要求时 与考虑轴向拉力影响的β ——按本规范公式（6.4.8-5）计算 6.4.10 cor 但应将公式中的T及W 考虑了轴向压力的有利作用 A 拉扭构件的开裂扭矩可按下式计算 矩形截面 2 因此 在计算预应力混凝土构件的β /7 w 根据钢筋混凝土箱形截面纯扭构件受扭承载力计算公式（6.4.6-1）并借助第6.4.8条剪扭构件的相同方法 扭曲截面承载力计算 按本规范第4.2.3条采用 对矩形截面 构件受扭承载力将会逐步下降 本条是此次修订新增的内容 及 弯矩 公式（6.4.1-2）的规定是为了保证构件在破坏时混凝土不首先被压碎 分析表明 t ——截面核心部分的面积 ——受扭构件的截面受扭塑性抵抗矩 受剪承载力与受扭承载力之间具有相关关系 公式（6.4.8-2）或公式（6.4.8-3） 构件的配筋由正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力的计算确定 但式中的β 当h 钢筋项受扭承载力取与实心矩形截面相同 取有效高度减去翼缘高度 可导出公式（6.4.10-1）～公式（6.4.10-3） 即可得出本条文设计计算公式（6.4.11） st1 而应按钢筋混凝土纯扭构件计算 T形和I形截面纯扭构件 b——矩形截面的宽度 此处 预应力混凝土纯扭构件的试验研究表明 在弯矩 w 6.4.19 bh 及W 其中 对有腹筋剪扭构件 tf 对I形和箱形截面 考虑轴向拉力对构件抗裂性能的影响 为对称布置的受扭用的全部纵向钢筋的截面面积 则可忽略扭矩对框架柱承载力的影响 可不进行构件受剪扭承载力计算 但式中的W β 但采用此β 分别为箍筋内表面范围内截面核心部分的短边 h 的影响 /b（或h 按本规范第6.3.4条的规定取用 w /（λ＋1）时 应按公式（6.4.8-5）计算 ）值略有提高 当β 2）受扭承载力 计算公式相同 t cor 可仅计算偏心受拉构件的正截面承载力和斜截面受剪承载力 －0.1N/A）W 本条公式的计算值与试验值之比的平均值为0.947（0.755～1.189） h I形截面可划分成矩形截面 w t ——截面核心部分的周长 一般剪扭构件 w W 并应配置在相应的位置 c 1 6.4.6 A 从而公式（6.4.17-1）和公式（6.4.17-2）蜕变为剪扭混凝土作用项几乎不相关的 在轴向压力 对不对称配置纵向钢筋截面面积的情况 对T形截面 1）受剪承载力 当ζ小于1.7或e t 公式（6.4.1-2）中的纯扭构件截面限制条件相当于取用T＝（0.16～0.2）f 在β 在轴向拉力 但应按本规范第9.2.5条 cor 受扭构件的截面受扭塑性抵抗矩可按下列规定计算 ＋0.035N/A）W 6.4.17 此处b 6.4.2 当N大于1.75f 分别代之以T 6.4.1 且与试验结果大致相符 公式（6.4.8-5）进行计算 β 在轴向压力 时 在轴向压力 受剪承载力可按本规范公式（6.4.8-1）与公式（6.4.8-2）或公式（6.4.8-4）与公式（6.4.8-5）进行计算 t /b不大于6的试验为依据的 构件的受弯承载力 在轴向拉力 A 公式（6.4.17-2）右方第1项为零 同理 st1 6.4.4 t 6.4.13 或T cor 6.4.5 大于6时 取用试验数据的偏低值给出的 w 本条提供的截面受扭塑性抵抗矩公式是近似的 其受剪扭承载力应符合下列规定 ——截面核心部分的面积 剪力和扭矩共同作用下钢筋混凝土矩形截面框架柱的剪 弯矩 T形或I形截面取腹板宽度 但翼缘中配置的箍筋应贯穿整个翼缘 6.4.9 对于拉扭构件 剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱的剪 试验表明 W t 从而降低了构件的受扭承载力 按照本条规定的配筋方法 在弯矩 6.4.14 通过国内外试验结果的分析比较 t ——截面的腹板高度 当h 当T等于0时 cor 轴向拉力N使纵筋产生附加拉应力 2）受扭承载力 A时 在轴向拉力 受剪箍筋用量略有减小 W 注 在公式（6.4.6-1）中的混凝土项受扭承载力与实心截面的取法相同 钢筋混凝土受扭构件破坏时 1)受剪承载力 取0.5 不大于6的箱形截面构件（图6.4.1） ）不大于4时 时 h 剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱 cor cor 公式（6.4.1-1） 按线性内插法确定 c 当β 时 箍筋截面面积应分别按剪扭构件的受剪承载力和受扭承载力计算确定 可仅计算受弯构件的正截面受弯承载力和纯扭构件的受扭承载力 此处 T形 为稳妥起见 注 t 受扭承载力仍应按公式（6.4.10-2）计算 6.4.12 2 W W ＋h 取限制条件为0.6≤ζ≤1.7 bh t 2 试验研究表明 t h 1）受剪承载力 可找到剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数β ）大于4但小于6时 h 箱形截面钢筋混凝土剪扭构件的受剪扭承载力可按下列规定计算 它对受扭承载力的提高值偏安全地取为0.07NW 并应配置在相应的位置 钢筋部分不相关的原则获得的近似拟合公式 取1.7 在条文中对轴向压力的上限值作了稳妥的规定 cor 其纵向普通钢筋截面面积应分别按偏心受拉构件的正截面承载力和剪扭构件的受扭承载力计算确定 式中 /A 或V不大于0.875f /t 剪力对构件承载力的影响可不予考虑 计算公式中可不考虑轴向压力的影响 可仅验算受弯构件的正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力 6.4.7 为箍筋内表面范围内截面核心部分的短边 在弯矩 ——受扭计算中取对称布置的全部纵向普通钢筋截面面积 取腹板净高 cor f w 1 /t 受扭构件的截面尺寸要求及扭曲截面承载力计算应符合专门规定 当T不大于（0.175f t 无量纲剪扭承载力的相关关系符合四分之一圆的规律 扭曲截面承载力计算 w 公式（6.4.1-1） cor 取1.0 在计算中只取对称布置的纵向钢筋截面面积 6.4.3 按本规范第6.4.3条的规定计算 t 先按截面总高度确定腹板截面 但应将T及W 时 cor 1 试验表明 公式（6.4.1-2）可与本规范第6.3.1条的公式相协调 stl 式中A 6.4.8 T形 c A时 在钢筋混凝土矩形截面框架柱受剪扭承载力计算中 w b 这种规定方法是与受弯构件受剪承载力计算相协调的 矩形 N——与扭矩设计值相应的轴向拉力设计值 u λ——计算截面的剪跨比 其纵向普通钢筋截面面积应分别按偏心受压构件的正截面承载力和剪扭构件的受扭承载力计算确定 λ——计算截面的剪跨比 w 值后与有腹筋构件的四分之一圆相关曲线较为接近 h 公式（6.4.6-1）的取值是稳妥的 大于1.0时 取2（b 由于轴向压力能使混凝土较好地参加工作 A 当壁厚符合一定要求时 无腹筋剪扭构件的试验研究表明 stl 当预加力产生的混凝土法向压应力不超过规定的限值时 在轴向拉力和扭矩共同作用下的矩形截面钢筋混凝土构件 ——集中荷载作用下剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数 公式（6.4.4-1）是根据试验统计分析后 因截面内力平衡的需要 6.4.1 经与箱形截面试件的试验结果比较 w t 不考虑轴向拉力的影响 yv 弯矩 经过对高强混凝土纯扭构件的试验验证 本条公式适用于钢筋混凝土和预应力混凝土剪扭构件 6.4.11 弯矩 6.4.4 /（λ＋1）时 t 剪力和扭矩共同作用下的构件 第9.2.9条和第9.2.10条的规定配置构造纵向钢筋和箍筋 T——扭矩设计值 stl 取b 6.4.16 A h t 剪力和扭矩共同作用下 f 0 尚应乘以箱形截面壁厚的影响系数α 分析表明 t t 0 T形 p0 t 其纵筋和箍筋基本能达到屈服强度 w ζ值不应小于0.6 6.4 即取轴向压力N的上限值为0.3f 当T≤（0.175f /b大于6或h t t 同时又能改善混凝土的咬合作用和纵向钢筋的销栓作用 也可认为符合四分之一圆的规律 并应配置在相应的位置 此外 计算公式比较 在轴向压力和扭矩共同作用下的矩形截面钢筋混凝土构件 t T形和I形截面剪扭构件的受剪扭承载力应符合下列规定 ζ——受扭的纵向普通钢筋与箍筋的配筋强度比值 I形和箱形截面的弯剪扭构件 6.4.14～6.4.16 6.4.11 I形和箱形截面受扭塑性抵抗矩的计算方法作了具体规定 ——受扭计算中沿截面周边配置的箍筋单肢截面面积 式中 因而提高了构件的受扭承载力 w 受扭承载力可根据本规范第6.4.5条的规定划分为几个矩形截面分别进行计算 在本条公式中考虑了这一有利因素 w 当T≤（0.175f 并应配置在相应的位置 ζ——按本规范第6.4.4条的规定采用 T≤0.175f 每个矩形截面的扭矩设计值可按下列规定计算 弯矩 2 箱形截面取两侧壁总厚度2t 小于0.5时 扭承载力β 承受拉力N作用的纵向钢筋截面面积不应计入 h 为箱形截面的宽度 t 纯扭构件受扭承载力可提高 式中 p0 为简化设计 其受扭承载力应符合下列规定 ——按本规范第6.4.8条计算并符合相关要求 I形和箱形截面弯剪扭构件 时 本条对常用的T形 弯矩 腹板可按本规范公式（6.4.8-3） bh 受扭承载力仍应按公式（6.4.8-3）计算 弯矩 f 划分的原则是 0 w bh 集中荷载作用下的独立剪扭构件 A 当ζ值在0.5～2.0范围内 当T不大于0.175f 根据以上说明 6.4 h 剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱 ——受扭计算中沿截面周边配置的箍筋单肢截面面积 取2（b 在轴向拉力N作用下构件的受扭承载力可表示为 6.4.6 箱形截面 长边尺寸 w 1 计算值略有降低 ——截面核心部分的周长 分别代之以T 2）受扭承载力 t I形截面和h 0 试验研究表明 式中 6.4.2 1 可将其截面划分为几个矩形截面 6.4.12 但箍筋总用量没有显著差别 其值不应小于b 剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱 当ζ大于1.7时 cor