取0.3f 当承受均布荷载时 且不应小于σ 按本规范第6.3.6条的规定取用 除沿板的上 1 考虑了轴向拉力的不利影响 h 截面尺寸改变处的截面 由1.25改为1.0 为 根据试验分析 其倾斜受拉钢筋的应力可能发挥得比较高 根据对试验结果的分析 β——斜截面受拉区始端处倾斜的纵向受拉钢筋的倾角 当λ小于1.5时 通过对偏压构件 V＝∑f uy pb 这里应当说明 pb 其斜截面受剪承载力应符合下列规定 施加横向荷载后 目的是规定剪力墙截面尺寸的最小值 垂直于杆轴的初始垂直裂缝 ρ 特别是斜拉破坏 λ——偏心受压构件计算截面的剪跨比 2 通过构造措施防止发生剪拉破坏和斜压破坏 取有效高度减去翼缘高度 sinβ 预应力可能消失 不应将该箍筋较短方向上的箍筋截面面积计入A bh 此外 水平分布钢筋可按本规范第9.4.2条 矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱 f 对第6.3.3条中的一般板类受弯构件 py H 包括可能受力最大的梁端截面 其受剪截面应符合下列要求 β 6.3.22 框架柱试验资料的分析 0 6.3.22 p0 应按下列规定确定 第9.2.2条～第9.2.4条 因此对轴力的取值需加以限制 应符合本规范第9.2.8条和第9.2.9条的构造要求 且过去规范的受剪承载力设计公式分两种情况用于设计也是可行的 ——由预加力所提高的构件受剪承载力设计值 在剪力墙设计时 与第6.3.1条的规定相同 α 时 T形和I形截面受弯构件的斜截面受剪承载力应符合下列规定 纵向受拉钢筋的配筋率ρ对无腹筋梁受剪承载力的影响才较为明显 即0.07N yv 计算斜截面受剪承载力时 规定受弯构件的受剪截面限制条件 2 A cv 与破坏斜截面相交的非预应力弯起钢筋和预应力弯起钢筋可以提高构件的斜截面受剪承载力 按本规范第6.3.4条的规定采用 A p0 取0.8 对于预应力混凝土连续梁 但计算预加力N 0 /b＜6时 取2000mm 在不配置箍筋的梁中 β 在偏心受压墙肢中 svl sv α w 支座边缘处的截面（图6.3.2a 只是在原有受弯构件两个斜截面承载力计算公式的基础上进行了整改 V 6.3.21 z 3 A 以及预应力混凝土连续梁和允许出现裂缝的预应力混凝土简支梁 a 此时 z——斜截面受拉区始端处纵向受拉钢筋合力的水平分力至斜截面受压区合力点的距离 但上述条文公式中的截面宽度b和截面有效高度h 2 02版规范中 在轴向拉力作用下 c 当h p 6.3.7 其受剪截面应符合本规范第6.3.1条的规定 除了截面高度不大于150mm的梁外 可近似取为0.9h f 预应力混凝土梁受剪承载力的提高主要与预加力的大小及其作用点的位置有关 当混凝土强度等级为C80时 A 考虑到弯起钢筋与破坏斜截面相交位置的不定性 A 对框架结构中的框架柱 sb 对预应力混凝土受弯构件 c V 按本规范公式（6.3.4-2）计算 下限值 s β 0 A ρ V≤α ——同一截面内箍筋的合力至斜截面受压区合力点的距离 取1 s 注 因此在公式中引入了弯起钢筋应力不均匀系数0.8 尚应包括梁的高度开始变化处 6.3 s V M为计算截面上与剪力设计值V相应的弯矩设计值 pb 偏心受拉构件的受力特点是 R.B.L.Smith等） 此处 当按第6.3.6条的规定确定剪力设计值并按公式（6.3.5）计算弯起钢筋时 h 时 w 同时给出了截面高度的适用范围 sinα 中 式中 受拉构件 A 截面尺寸突然变化处 当λ大于3时 可得到承受均布荷载为主的无腹筋一般受弯构件受剪承载力V cs A时 pb 为单肢箍筋的截面面积 甚至没有剪压区 为0 0 取为M/（Vh 同时 c sb p 本条计算公式也分为一般受弯构件和集中荷载作用下的独立梁两种形式 c 矩形 至今未能像正截面承载力计算一样建立一套较完整的理论体系 6.3.10 ——构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值 sb 原哈尔滨建筑大学 为柱净高 公式中的f ＋0.8f 6.3.8 A y 合理地反映了截面尺寸效应的影响 将会较好地改善其受剪承载性能 其配筋构造应符合本规范第9.2.8条的规定 单靠混凝土承受剪力是不安全的 0 加上一项施加预应力所提高的受剪承载力设计值0.05N V≤V ρ 轴的夹角θ在0°～10°或80°～90°时 z p0 s 除垂直于构件轴线的箍筋外 当4＜h ＝0.7β A A 当λ小于1时 1 A ）sinβ 重庆大学 此处 本次修订的偏心受力构件斜截面受剪承载力计算公式 以达到限制的目的 其箍筋构造要求应符合本规范第9.3.2条的规定 且两个公式在临近集中荷载为主的情况附近计算值不协调 对无腹筋受弯构件的斜截面受剪承载力计算 6.3.6 在进行截面设计时 轴 py 综合国内外的试验结果和规范规定 剪力墙洞口连梁的受剪截面应符合本规范第6.3.1条的规定 ）z＋∑f sv 式中 6.3.5 对较厚的钢筋混凝土板 统一为一个公式 p0 取有效高度 s I形截面 6.3.3 cv 6.3.15 基于上述考虑 箍筋的间距以及弯起钢筋前一排（对支座而言）的弯起点至后一排的弯终点的距离 0 因此 在未有充分试验依据之前 由于混凝土受弯构件受剪破坏的影响因素众多 py 构件上可能产生横贯全截面 此时 取斜截面受拉区始端的垂直截面有效高度 当仅配置箍筋时 在分析了国内外一定数量圆形截面受弯构件 预应力对构件的受剪承载力起有利作用 当h 6.3.14 因此 λ为计算截面的剪跨比 注 采用本次修订公式进行设计时 从而截面的受剪承载力要比受弯构件的受剪承载力有明显的降低 此外 试验研究表明 其截面限制条件和斜截面受剪承载力可按本规范第6.3.1条～第6.3.14条计算 3 当复合封闭箍筋相重叠部分的箍筋长度小于截面周边箍筋长边或短边长度时 也是为将来统一成一个受剪承载力计算公式建立基础 其次是限制在使用阶段可能发生的斜裂缝宽度 第6.3.14条还对受拉截面总受剪承载力设计值的下限值和箍筋的最小配筋特征值作了规定 V——配置弯起钢筋处的剪力设计值 本条同时给出了划分普通构件与薄腹构件截面限制条件的界限 纵向受拉钢筋的配筋率ρ对无腹筋梁受剪承载力V 且当N大于0.3f 对矩形截面的钢筋混凝土偏心构件的斜截面受剪承载力计算 （6.3.7） 轴压比限值范围内 集中荷载作用处和其他不利的截面 对集中荷载作用下（包括作用有多种荷载 6.3.10 p0 相当于试验结果的偏低值 c z M≤（f 借鉴国外有关规范的相关规定 而后再进行箍筋截面面积的计算 矩形 不配置箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件 当混凝土强度等级不超过C50时 下表面按计算或构造配置双向钢筋网之外 p0 本规范第6.3.17条的公式（6.3.17-1）和公式（6.3.17-2） 应按本规范第9.2.9条的规定配置最小用量的箍筋 A 实质上就是由上面的椭圆方程式转化成在形式上与单向偏心受压构件受剪承载力计算公式相当的设计表达式 只对02版规范公式中的混凝土项采用公式（6.3.4-2）中的混凝土项代替 试验研究表明 svy 主要因为预压应力能阻滞斜裂缝的出现和开展 c——斜截面的水平投影长度 受弯构件斜截面的受弯承载力计算是在受拉区纵向受力钢筋达到屈服强度的前提下给出的 当符合本规范第8.3.1条～第8.3.5条 其箍筋的构造要求应符合本规范第9.2.9条的有关规定 应分别以1.76r和1.6r代替 在锚固终点处应取为f 3-3） 对钢筋混凝土受弯构件 因此应对轴向压力的受剪承载力提高范围予以限制 斜裂缝一旦出现梁即告剪坏 ——分别为同一平面内的弯起普通钢筋 同时 0 的影响可用系数β 剪力墙的名义剪应力值过高 仍应按构造要求配置箍筋 c y 6.3.18 ＋f 按本规范公式（6.3.4-3）计算 对预加力N sv 0 T形和I形截面的钢筋混凝土偏心受拉构件 斜截面承载力计算 天津大学 0 偏下值的计算公式如下 与02版规范公式比较 M——构件斜截面受压区末端的弯矩设计值 可取为H 可直接采用配置垂直箍筋的矩形截面受弯和偏心受压构件的受剪截面限制条件和受剪承载力计算公式进行计算 svx 本条给出了需要进行斜截面受剪承载力计算的截面位置 此外 此处 在两点之间可按线性内插法确定 6.3.12 2 箍筋用钢量比02版规范计算值可能增加约25％ 根据国外的有关研究资料以及国内配置周边箍筋的斜向受剪试件的试验结果 考虑到构件达到承载力时 其中集中荷载对支座截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力的75％以上的情况）的独立梁 P 但对此试验研究尚不够 在第6.3.3条的公式中用系数 ——分别为同一弯起平面内的弯起普通钢筋 6.3.9 试验研究表明 p 弯起钢筋也可以作为构件的抗剪钢筋 2 且箍筋项的系数取为1.0 T形和I形截面的一般受弯构件 从而对圆形截面受弯和偏心受压构件 6.3.16～6.3.19 当其反弯点在层高范围内时 对受拉边倾斜的构件 可不进行构件斜截面的受弯承载力计算 弯起预应力筋的合力点至斜截面受压区合力点的距离 斜裂缝末端剪压区高度减小 可在非预应力梁计算公式的基础上 当λ大于3时 c y 因此 N 其构造箍筋要求应符合本规范第9.3.2条的规定 其受剪承载力还将会有所降低 /（2h c py 均应取V 在计算先张法预应力混凝土构件端部锚固区的斜截面受弯承载力时 0 增加了混凝土剪压区高度 r为圆形截面的半径 矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱 ） 6.3.13 从而提高了混凝土剪压区所承担的剪力 当承受符合本规范第6.3.4条所述的集中荷载时 V 6.3.4 的要求 预加力对梁受剪承载力的提高作用应给予限制 锚固区内的纵向预应力筋抗拉强度设计值在锚固起点处应取为零 以上虽然分析了无腹筋梁受剪承载力的计算公式 A时 c 计算弯起钢筋时 钢筋混凝土剪力墙在偏心受拉时的斜截面受剪承载力应符合下列规定 因极限状态下的抗剪强度受混凝土抗斜压能力控制 6.3.9 其斜截面受剪承载力应符合下列规定 6.3 斜截面受剪承载力的计算公式 构件的斜截面受弯承载力一般可满足第6.3.9条的要求 sb c 受拉边倾斜的矩形 4 A b——矩形截面的宽度 V——构件斜截面上的最大剪力设计值 对T形或I形截面的简支受弯构件 /b≥6时 即nA 对剪力设计值V的作用方向与x轴的夹角θ在0°～10°和80°～90°时 h 主要指受均布荷载作用下的单向板和双向板需按单向板计算的构件 N——与剪力设计值V相应的轴向压力设计值 4 当λ大于3时取3 矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱 轴向压力对构件受剪承载力的有利作用是有限度的 ——构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值 0 V 剪力墙连梁的斜截面受剪承载力计算 设计时宜采用封闭箍筋 主要是因为轴向压力能阻滞斜裂缝的出现和开展 与截面承受的弯矩和剪力有关 无腹筋简支深梁以及无腹筋连续浅梁的试验数据以支座处的剪力值为依据进行分析 也可能沿初始垂直裂缝延伸再斜向发展 根据试验结果并偏稳妥地考虑 式中 计算模式也不尽相同 ） 较国外多数国家的规范繁琐 箍筋能抑制斜裂缝的发展 A 1 6.3.23 6.3.17 p /（2h 6.3.5 T形截面 防止发生剪切破坏 02版规范的受剪承载力设计公式分为集中荷载独立梁和一般受弯构件两种情况 其他偏心受压构件 通过对55个均布荷载作用下有腹筋简支梁构件试验的数据进行分析（试验数据来自原冶金建筑研究总院 ux py 在板厚中间部位配置双向钢筋网 以及两个截面限制条件的过渡办法 c 其间按线性内插法确定 其目的首先是防止构件截面发生斜压破坏（或腹板压坏） py 故对箍筋所承担的剪力没有明显的影响 sinα （6.3.1-1） 0 矩形 t T形和I形截面的钢筋混凝土偏心受压构件 可直接按公式进行验算 受拉边倾斜的受弯构件 6.3.15 第6.3.16条和第6.3.18条同样采用了以椭圆规律的受剪承载力方程式为基础并与单向偏心受压构件受剪的截面要求相衔接的表达式 一般梁即使满足V≤V 在偏心受拉墙肢中 c sv bh 0 c 但压力增大到一定程度后 为了简化计算 bh 其斜截面受剪承载力应符合下列规定 A z 在公式中未纳入系数β 因此可不进行斜截面的受弯承载力计算 t V≤0.25β 只取0.3f 9.4.6条的构造要求配置 取1.5 混凝土构件的受剪截面限制条件仍采用02版规范的表达形式 6.3.20 （6.3.5） 公式（6.3.5）给出了箍筋和弯起钢筋并用时 仅对一般受弯构件公式的箍筋项系数进行了调整 ＋V A 第9.2.7条～第9.2.9条规定的构造要求时 本规范规定当剪力设计值小于无腹筋梁的受剪承载力时 p0 斜截面水平投影长度与相同参数的无轴向压力梁相比基本不变 当截面有效高度超过2000mm后 引起的截面弯矩与外弯矩方向相同的情况 且当λ小于1.5时取1.5 考虑到剪切破坏有明显的脆性 ——箍筋的抗拉强度设计值 6.3.1 β 对不配置箍筋和弯起钢筋的钢筋混凝土板的受剪承载力计算中 f 取3 此次修订实质上仍保留了受剪承载力计算的两种形式 取腹板净高 V≤0.2β s——沿构件长度方向的箍筋间距 比值等于1.0 取支座边缘处的剪力值 给出了公式（6.3.8-1） 试验表明 超过0.3f 当有实践经验时 其斜截面受剪承载力应符合下列规定 且当N 具体做法是混凝土项系数不变 加一项轴向压力所提高的受剪承载力设计值 且只有当N 受剪承载力达到最大值 β 受拉区弯起钢筋弯起点处的截面（图6.3.2a截面2-2 6.3.8 当h svl cv sb T形和I形截面的钢筋混凝土偏心受压构件 n为在同一个截面内箍筋的肢数 矩形 偏心受压构件受剪承载力计算公式（6.3.12）及偏心受拉构件受剪承载力计算公式（6.3.14）与试验数据相比较 式中 py 通过计算确定墙中水平钢筋 所以 按本规范第10.1.13条计算 z 当大于0.3f y 0 当轴压比在0.3～0.5的范围时 应按下列公式计算 如果构件设计符合第6.3.10条列出的相关规定 尚未作深入研究 c 箍筋截面面积或间距改变处的截面（图6.3.2b截面4-4） 式中 ＋f 取0.3f 如按本规范第9.1.11条的规定 p0 T形和I形截面受弯构件的受剪截面应符合下列条件 cs 矩形 斜截面的受剪承载力应按等截面高度梁和变截面高度梁的有关公式分别计算 sinα 对混凝土构件受剪机理的认识尚不很充分 并应按不利者配置箍筋和弯起钢筋 （6.3.9-2） 6.3.2 剪力设计值的计算截面应按下列规定采用 本条规定与02版规范相同 取1.5 可近似取为0.9h P 与02版规范相同 若再增加轴向压力 V——斜截面受压区末端的剪力设计值 由于每根弯起钢筋只能承受一定范围内的剪力 但考虑到我国的国情和规范的设计习惯 矩形 并将适用范围由矩形截面扩大到T形和I形截面 计算截面的剪跨比λ应按下列规定取用 根据收集到大量的均布荷载作用下无腹筋简支浅梁 其计算截面的剪跨比可近似取H c 取前一排（对支座而言）弯起钢筋弯起点处的剪力值 6.3.20 当有实践经验时 p0 结果表明 可不进行斜截面受剪承载力计算 ——由预加力所提高的构件受剪承载力设计值 sinα 时不考虑弯起预应力筋的作用 且有较大差异 n ——构件截面上受拉边倾斜的纵向非预应力和预应力受拉钢筋的合力设计值在垂直方向的投影 p z 圆形截面钢筋混凝土受弯构件和偏心受压 A 构件的受剪承载力大致服从椭圆规律 受弯构件中配置的纵向钢筋和箍筋 时 此次修订公式的可靠度有一定程度的提高 其受剪截面的控制条件可适当放宽 在复核截面时 6.3.2 并转变为带有斜裂缝的正截面小偏心受压破坏 pe sinβ 预应力混凝土梁受剪承载力的计算 式中 轴向压力有利于抗剪承载力 y 斜截面的水平投影长度c可按下列条件确定 sb 受弯构件斜截面的受弯承载力应符合下列规定（图6.3.9） 注 c 矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱 其值不应大于（f ——截面的腹板高度 2 其斜截面受剪承载力应符合下列规定 ——斜截面混凝土受剪承载力系数 T形和I形截面的钢筋混凝土偏心受压构件和偏心受拉构件 其中h 斜裂缝呈现宽度较大 pb 在受剪承载力中将占有相当的比例 6.3.23 yv 当N A 但在受剪破坏时 并与等高度的受弯构件的受剪承载力公式相匹配 倾角较大 c 1 0 构件顶部裂缝闭合而底部裂缝加宽 α 当符合下列要求时 ——截面混凝土受剪承载力系数 h 经分析表明 α取集中荷载作用点至支座截面或节点边缘的距离 提出了采用等效惯性矩原则确定等效截面宽度和等效截面高度的取值方法 z——纵向受拉普通钢筋和预应力筋的合力点至受压区合力点的距离 n ＋0.8f 按本规范第4.2.3条的规定采用 其值不应大于f 取为α/h 因此 注 同时也是构件斜截面受剪破坏的最大配箍率条件 轴向压力对构件的受剪承载力起有利作用 T形和I形截面受弯构件 为构件的换算截面面积 大于2000mm时 此处 0 而对其他各类结构的框架柱的剪跨比则取为M/Vh 6.3.21 同济大学 大于0.3f c /b≤4时 0 可按单向受剪计算 当符合下列要求时 s 0 采用和普通框架梁一致的截面承载力计算方法 矩形截面钢筋混凝土柱在斜向水平荷载作用下的抗剪性能与在单向水平荷载作用下的受剪性能存在着明显的差别 此时 提出了公式（6.3.8-2） ＋∑f 6.3.7 6.3.6 可近似取为h 无腹筋简支短梁 pb A为构件的截面面积 ——同一弯起平面内的弯起普通钢筋的合力至斜截面受压区合力点的距离 A 还规定了计算剪跨比取值的上 从而提高混凝土所承担的剪力 来表示 p 6.3.3 cv 1 f 式中 建立一个统一的受剪承载力计算公式是规范修订和发展的趋势 箍筋项系数由1.25改为1.0 ） /V 规定仅取为0.3f 6.3.4 根据试验分析 弯起预应力筋的截面面积 sb 且斜裂缝可能直接穿过初始垂直裂缝向上发展 取α α 应按本规范第7.1.9条的规定考虑预应力筋传递长度的影响 y 斜裂缝的突然形成可能导致脆性的斜拉破坏 将导致受剪承载力的降低 其应力可能达不到屈服强度 其斜截面受剪承载力应符合下列规定（图6.3.8） 0 可不进行斜截面的受剪承载力计算 其受剪破坏的形态与等高度的受弯构件相类似 纵向预应力筋的锚固长度l T形和I形截面受弯构件的斜截面受剪承载力应符合下列规定 当斜向剪力设计值V的作用方向与 0 6.3.16 公式（6.3.1-1）中的系数可改用0.3 z 计算值也是相当于试验结果的偏低值 可近似选取公式（6.3.17-1）和公式（6.3.17-2）中的V 试验表明 0 由于柱两端受到约束 对矩形截面钢筋混凝土偏心受压和偏心受拉构件受剪要求的截面限制条件 f A n 小于800mm时 T形截面或I形截面的腹板宽度 sp 未能作出进一步规定 会在早期出现斜裂缝 受拉边倾斜的受弯构件 矩形 取1.0 （6.3.1-2） 矩形截面 ——混凝土强度影响系数 在一般情况下是指最可能发生斜截面破坏的位置 钢筋混凝土剪力墙在偏心受压时的斜截面受剪承载力应符合下列规定 6.3.11～6.3.14 取800mm w 计算所得的箍筋截面面积应作为圆形箍筋的截面面积 ——配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积 p 箍筋数量变化和弯起钢筋配置处等 当配置箍筋和弯起钢筋时 ＝（0.7＋20ρ）来表示 0 6.3.11 当剪力设计值V不大于公式（6.3.21）中右边第一项时 当符合下式要求时 当h 试验表明 按线性内插法确定 在公式（6.3.9-1）中所需的斜截面水平投影长度c 必要时也可配置单肢箍筋 可仅按单向受剪构件进行截面承载力计算 在计算预加力N c 暂不考虑预应力对截面抗剪的有利作用 6.3.19 对于一般受弯构件取0.7 偏心受压构件试验数据的基础上 它仅适用于预应力混凝土简支梁 对抗剪的有利作用减小 ＋0.05N 同时提出 0 可在集中荷载作用下的矩形截面独立梁计算公式的基础上 6.3.1 A 计算以后的每一排弯起钢筋时 这些箍筋还能提高构件抵抗超载和承受由于变形所引起应力的能力 增加了混凝土剪压区高度 减去一项轴向拉力所降低的受剪承载力设计值 弯起预应力筋的切线与构件纵轴线的夹角 通常在ρ大于1.5％时 cs ——截面高度影响系数 V 对承受轴向压力的框架结构的框架柱 yv A 或A 破坏形态复杂 （6.3.9-1） ＋∑f 在梁截面高度开始变化处 可不进行斜截面受剪承载力计算 应按本规范第8.3.1条确定 对允许出现裂缝的预应力混凝土简支梁 此次修订与第6.3.4条相协调 1 截面剪力设计值可按下列规定取用（图6.3.2a） 即0.2N bh A 可取λ等于α/h 对梁产生的弯矩与外弯矩相反时才能予以考虑 但并不表示设计的梁不需配置箍筋 ——同一斜截面上箍筋的合力点至斜截面受压区合力点的距离 矩形 2 可由公式（6.3.9-2）确定 y轴方向的斜截面受剪承载力设计值 ——计算截面上混凝土法向预应力等于零时的预加力 sv 此处 1 w A 取3 当反弯点在层高范围内时 9.4.4条 钢筋混凝土剪力墙的受剪截面应符合下列条件 或者说限制了剪力墙截面的最大名义剪应力值 斜截面承载力计算 抗剪钢筋不能充分发挥作用 先张法预应力混凝土构件 A ＋∑f P ——分别为斜截面上弯起普通钢筋 b截面1-1） z sv ＋∑f 国外各主要规范及国内各行业标准中斜截面承载力计算方法各异 式中 计算第一排（对支座而言）弯起钢筋时 试验还表明 ——截面的有效高度