A T形和I形截面受弯构件的受剪截面应符合下列条件 此时 0 svl 当λ小于1.5时 sb 根据试验结果并偏稳妥地考虑 ＋V 根据收集到大量的均布荷载作用下无腹筋简支浅梁 框架柱试验资料的分析 T形截面 通过对55个均布荷载作用下有腹筋简支梁构件试验的数据进行分析（试验数据来自原冶金建筑研究总院 会在早期出现斜裂缝 p0 与第6.3.1条的规定相同 应符合本规范第9.2.8条和第9.2.9条的构造要求 取1.5 其值不应大于（f 取0.8 或A V≤0.25β 6.3.11～6.3.14 py 取2000mm 未能作出进一步规定 T形和I形截面的一般受弯构件 6.3.8 y /V 采用本次修订公式进行设计时 对矩形截面的钢筋混凝土偏心构件的斜截面受剪承载力计算 因此在公式中引入了弯起钢筋应力不均匀系数0.8 可取为H pb 当符合下式要求时 α 均应取V 大于2000mm时 β——斜截面受拉区始端处倾斜的纵向受拉钢筋的倾角 0 sinβ 且当N大于0.3f 其斜截面受剪承载力应符合下列规定 3 当λ大于3时 主要指受均布荷载作用下的单向板和双向板需按单向板计算的构件 A 施加横向荷载后 6.3.8 ）sinβ 考虑到构件达到承载力时 集中荷载作用处和其他不利的截面 z ） py 矩形 pb 当有实践经验时 取1 在锚固终点处应取为f p0 M——构件斜截面受压区末端的弯矩设计值 剪力设计值的计算截面应按下列规定采用 因此 p 弯起预应力筋的切线与构件纵轴线的夹角 剪力墙洞口连梁的受剪截面应符合本规范第6.3.1条的规定 根据对试验结果的分析 尚未作深入研究 第9.2.2条～第9.2.4条 pe ——同一截面内箍筋的合力至斜截面受压区合力点的距离 圆形截面钢筋混凝土受弯构件和偏心受压 在计算先张法预应力混凝土构件端部锚固区的斜截面受弯承载力时 2 cv sv z 矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱 包括可能受力最大的梁端截面 且当N 1 sb 0 6.3.20 以及预应力混凝土连续梁和允许出现裂缝的预应力混凝土简支梁 M为计算截面上与剪力设计值V相应的弯矩设计值 当符合下列要求时 当反弯点在层高范围内时 公式中的f 取为α/h 式中 6.3.3 α 6.3.2 A 同时 当配置箍筋和弯起钢筋时 ——箍筋的抗拉强度设计值 0 当仅配置箍筋时 c p 应按下列规定确定 M≤（f 原哈尔滨建筑大学 ——截面的有效高度 倾角较大 6.3.7 弯起预应力筋的合力点至斜截面受压区合力点的距离 V——配置弯起钢筋处的剪力设计值 a c V≤0.2β 斜裂缝末端剪压区高度减小 pb sp 6.3.4 矩形 0 通常在ρ大于1.5％时 sv 设计时宜采用封闭箍筋 对钢筋混凝土受弯构件 经分析表明 V——构件斜截面上的最大剪力设计值 应按本规范第8.3.1条确定 sinα 增加了混凝土剪压区高度 预应力对构件的受剪承载力起有利作用 p 0 受拉构件 通过对偏压构件 c ＝0.7β ——同一斜截面上箍筋的合力点至斜截面受压区合力点的距离 6.3.20 pb ＋0.8f 6.3.1 其箍筋构造要求应符合本规范第9.3.2条的规定 并应按不利者配置箍筋和弯起钢筋 p0 对预应力混凝土受弯构件 ——分别为同一弯起平面内的弯起普通钢筋 z 取腹板净高 0 β 可在集中荷载作用下的矩形截面独立梁计算公式的基础上 6.3.12 ＋0.8f 除垂直于构件轴线的箍筋外 /b≥6时 T形和I形截面受弯构件的斜截面受剪承载力应符合下列规定 时 R.B.L.Smith等） 预应力混凝土梁受剪承载力的计算 6.3 抗剪钢筋不能充分发挥作用 当剪力设计值V不大于公式（6.3.21）中右边第一项时 按本规范第6.3.4条的规定采用 预应力可能消失 所以 当符合本规范第8.3.1条～第8.3.5条 pb 2 6.3.11 sinα 它仅适用于预应力混凝土简支梁 矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱 仍应按构造要求配置箍筋 剪力墙连梁的斜截面受剪承载力计算 A 箍筋截面面积或间距改变处的截面（图6.3.2b截面4-4） 其截面限制条件和斜截面受剪承载力可按本规范第6.3.1条～第6.3.14条计算 从而截面的受剪承载力要比受弯构件的受剪承载力有明显的降低 还规定了计算剪跨比取值的上 y 本条同时给出了划分普通构件与薄腹构件截面限制条件的界限 A 下限值 考虑了轴向拉力的不利影响 当h A 6.3.9 在进行截面设计时 bh 6.3.5 暂不考虑预应力对截面抗剪的有利作用 sv 为 ） （6.3.7） 为单肢箍筋的截面面积 s A 当大于0.3f 6.3.22 计算以后的每一排弯起钢筋时 T形和I形截面的钢筋混凝土偏心受拉构件 bh w 在第6.3.3条的公式中用系数 矩形 较国外多数国家的规范繁琐 y 斜截面的受剪承载力应按等截面高度梁和变截面高度梁的有关公式分别计算 0 可不进行斜截面受剪承载力计算 同时提出 w 加上一项施加预应力所提高的受剪承载力设计值0.05N c 减去一项轴向拉力所降低的受剪承载力设计值 可直接采用配置垂直箍筋的矩形截面受弯和偏心受压构件的受剪截面限制条件和受剪承载力计算公式进行计算 特别是斜拉破坏 即nA 尚应包括梁的高度开始变化处 计算值也是相当于试验结果的偏低值 6.3.5 但考虑到我国的国情和规范的设计习惯 考虑到剪切破坏有明显的脆性 py 第6.3.14条还对受拉截面总受剪承载力设计值的下限值和箍筋的最小配筋特征值作了规定 0 n c 统一为一个公式 除沿板的上 y 计算斜截面受剪承载力时 y 必要时也可配置单肢箍筋 其间按线性内插法确定 因此 的影响可用系数β V 在公式中未纳入系数β 但在受剪破坏时 A 1 轴的夹角θ在0°～10°或80°～90°时 不配置箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件 h 当λ小于1时 对T形或I形截面的简支受弯构件 在计算预加力N P 矩形 ——截面高度影响系数 斜截面承载力计算 在两点之间可按线性内插法确定 的要求 此处 sb 取1.0 p 6.3.2 弯起钢筋也可以作为构件的抗剪钢筋 按本规范第10.1.13条计算 为柱净高 h 考虑到弯起钢筋与破坏斜截面相交位置的不定性 sv f 当λ大于3时 p ——混凝土强度影响系数 T形和I形截面受弯构件 1 建立一个统一的受剪承载力计算公式是规范修订和发展的趋势 V＝∑f 与02版规范公式比较 但并不表示设计的梁不需配置箍筋 ＋f p0 f λ为计算截面的剪跨比 并将适用范围由矩形截面扩大到T形和I形截面 结果表明 ＋∑f yv 当h ——同一弯起平面内的弯起普通钢筋的合力至斜截面受压区合力点的距离 其倾斜受拉钢筋的应力可能发挥得比较高 y轴方向的斜截面受剪承载力设计值 s 矩形 取0.3f 超过0.3f 斜截面承载力计算 6.3.16 计算第一排（对支座而言）弯起钢筋时 P c 可近似取为0.9h 但计算预加力N 其目的首先是防止构件截面发生斜压破坏（或腹板压坏） 当λ大于3时取3 水平分布钢筋可按本规范第9.4.2条 试验研究表明 对允许出现裂缝的预应力混凝土简支梁 构件顶部裂缝闭合而底部裂缝加宽 A时 目的是规定剪力墙截面尺寸的最小值 其斜截面受剪承载力应符合下列规定 剪力墙的名义剪应力值过高 箍筋数量变化和弯起钢筋配置处等 在偏心受拉墙肢中 取斜截面受拉区始端的垂直截面有效高度 天津大学 T形和I形截面的钢筋混凝土偏心受压构件 pb 此次修订公式的可靠度有一定程度的提高 n 矩形 bh 式中 甚至没有剪压区 在一般情况下是指最可能发生斜截面破坏的位置 斜裂缝一旦出现梁即告剪坏 此时 此时 3-3） 矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱 其受剪截面应符合本规范第6.3.1条的规定 bh 混凝土构件的受剪截面限制条件仍采用02版规范的表达形式 在梁截面高度开始变化处 ＋0.05N 0 cv T形和I形截面受弯构件的斜截面受剪承载力应符合下列规定 仅对一般受弯构件公式的箍筋项系数进行了调整 为0 提出了采用等效惯性矩原则确定等效截面宽度和等效截面高度的取值方法 轴压比限值范围内 式中 /b＜6时 z 9.4.4条 一般梁即使满足V≤V 箍筋能抑制斜裂缝的发展 （6.3.9-2） 矩形 根据试验分析 即0.07N z——斜截面受拉区始端处纵向受拉钢筋合力的水平分力至斜截面受压区合力点的距离 4 A β 6.3.15 以上虽然分析了无腹筋梁受剪承载力的计算公式 sv svx 只对02版规范公式中的混凝土项采用公式（6.3.4-2）中的混凝土项代替 且斜裂缝可能直接穿过初始垂直裂缝向上发展 6.3.4 且过去规范的受剪承载力设计公式分两种情况用于设计也是可行的 ——构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值 6.3.6 ＋f 不应将该箍筋较短方向上的箍筋截面面积计入A 对较厚的钢筋混凝土板 1 c 按本规范第6.3.6条的规定取用 b截面1-1） /（2h c w p 截面尺寸突然变化处 6.3.16～6.3.19 其中集中荷载对支座截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力的75％以上的情况）的独立梁 y 当有实践经验时 s 取有效高度减去翼缘高度 可近似取为h 02版规范中 A 具体做法是混凝土项系数不变 A 注 至今未能像正截面承载力计算一样建立一套较完整的理论体系 重庆大学 按本规范第4.2.3条的规定采用 此处 当h uy 斜截面的水平投影长度c可按下列条件确定 A为构件的截面面积 1 当混凝土强度等级为C80时 py A c 支座边缘处的截面（图6.3.2a T形和I形截面的钢筋混凝土偏心受压构件 p0 ——由预加力所提高的构件受剪承载力设计值 试验研究表明 只取0.3f 试验表明 破坏形态复杂 svy 预应力混凝土梁受剪承载力的提高主要与预加力的大小及其作用点的位置有关 α取集中荷载作用点至支座截面或节点边缘的距离 规定仅取为0.3f ——由预加力所提高的构件受剪承载力设计值 3 P 其配筋构造应符合本规范第9.2.8条的规定 因此 按本规范公式（6.3.4-2）计算 主要是因为轴向压力能阻滞斜裂缝的出现和开展 sb t A V≤α 1 A A 0 6.3.13 对受拉边倾斜的构件 02版规范的受剪承载力设计公式分为集中荷载独立梁和一般受弯构件两种情况 应分别以1.76r和1.6r代替 A 其他偏心受压构件 同时给出了截面高度的适用范围 可得到承受均布荷载为主的无腹筋一般受弯构件受剪承载力V 同济大学 根据试验分析 对矩形截面钢筋混凝土偏心受压和偏心受拉构件受剪要求的截面限制条件 将导致受剪承载力的降低 ＝（0.7＋20ρ）来表示 可不进行斜截面受剪承载力计算 综合国内外的试验结果和规范规定 但对此试验研究尚不够 时不考虑弯起预应力筋的作用 且只有当N 锚固区内的纵向预应力筋抗拉强度设计值在锚固起点处应取为零 这里应当说明 取为M/（Vh 6.3.19 c 式中 本条给出了需要进行斜截面受剪承载力计算的截面位置 0 以达到限制的目的 无腹筋简支深梁以及无腹筋连续浅梁的试验数据以支座处的剪力值为依据进行分析 轴 f 因极限状态下的抗剪强度受混凝土抗斜压能力控制 当轴压比在0.3～0.5的范围时 f 可不进行斜截面的受剪承载力计算 构件的斜截面受弯承载力一般可满足第6.3.9条的要求 6.3 py λ——偏心受压构件计算截面的剪跨比 且当λ小于1.5时取1.5 N 在板厚中间部位配置双向钢筋网 当4＜h 此外 注 提出了公式（6.3.8-2） h H /b≤4时 1 截面剪力设计值可按下列规定取用（图6.3.2a） 在未有充分试验依据之前 （6.3.1-2） 0 合理地反映了截面尺寸效应的影响 可由公式（6.3.9-2）确定 当复合封闭箍筋相重叠部分的箍筋长度小于截面周边箍筋长边或短边长度时 对梁产生的弯矩与外弯矩相反时才能予以考虑 此次修订与第6.3.4条相协调 s——沿构件长度方向的箍筋间距 受拉边倾斜的受弯构件 同时也是构件斜截面受剪破坏的最大配箍率条件 6.3.23 c cv 由于柱两端受到约束 ρ 取支座边缘处的剪力值 ） c 其计算截面的剪跨比可近似取H 国外各主要规范及国内各行业标准中斜截面承载力计算方法各异 其斜截面受剪承载力应符合下列规定 h 0 0 只是在原有受弯构件两个斜截面承载力计算公式的基础上进行了整改 ＋∑f 纵向受拉钢筋的配筋率ρ对无腹筋梁受剪承载力V 由于混凝土受弯构件受剪破坏的影响因素众多 其受剪截面应符合下列要求 A时 可近似取为0.9h 6.3.18 此处 式中 为了简化计算 因此应对轴向压力的受剪承载力提高范围予以限制 应按下列公式计算 计算模式也不尽相同 加一项轴向压力所提高的受剪承载力设计值 I形截面 增加了混凝土剪压区高度 先张法预应力混凝土构件 计算所得的箍筋截面面积应作为圆形箍筋的截面面积 z β 从而提高混凝土所承担的剪力 6.3.10 在分析了国内外一定数量圆形截面受弯构件 中 r为圆形截面的半径 偏下值的计算公式如下 对不配置箍筋和弯起钢筋的钢筋混凝土板的受剪承载力计算中 当承受符合本规范第6.3.4条所述的集中荷载时 下表面按计算或构造配置双向钢筋网之外 弯起预应力筋的截面面积 防止发生剪切破坏 主要因为预压应力能阻滞斜裂缝的出现和开展 A 而后再进行箍筋截面面积的计算 6.3.14 对无腹筋受弯构件的斜截面受剪承载力计算 试验表明 对于预应力混凝土连续梁 故对箍筋所承担的剪力没有明显的影响 可在非预应力梁计算公式的基础上 c 可仅按单向受剪构件进行截面承载力计算 A 对混凝土构件受剪机理的认识尚不很充分 V——斜截面受压区末端的剪力设计值 svl 即0.2N A 0 受剪承载力达到最大值 时 c V z 在偏心受压墙肢中 cv 来表示 且有较大差异 且两个公式在临近集中荷载为主的情况附近计算值不协调 w 当混凝土强度等级不超过C50时 6.3.9 与02版规范相同 这些箍筋还能提高构件抵抗超载和承受由于变形所引起应力的能力 斜截面受剪承载力的计算公式 在公式（6.3.9-1）中所需的斜截面水平投影长度c 可按单向受剪计算 纵向受拉钢筋的配筋率ρ对无腹筋梁受剪承载力的影响才较为明显 cs 轴向压力有利于抗剪承载力 本条计算公式也分为一般受弯构件和集中荷载作用下的独立梁两种形式 时 对抗剪的有利作用减小 ——分别为同一平面内的弯起普通钢筋 如按本规范第9.1.11条的规定 试验研究表明 A 相当于试验结果的偏低值 （6.3.1-1） 规定受弯构件的受剪截面限制条件 按线性内插法确定 同时 截面尺寸改变处的截面 s 0 其斜截面受剪承载力应符合下列规定（图6.3.8） 纵向预应力筋的锚固长度l 当按第6.3.6条的规定确定剪力设计值并按公式（6.3.5）计算弯起钢筋时 通过计算确定墙中水平钢筋 构件上可能产生横贯全截面 大于0.3f V c 实质上就是由上面的椭圆方程式转化成在形式上与单向偏心受压构件受剪承载力计算公式相当的设计表达式 A 0 在受剪承载力中将占有相当的比例 其中h A n ——计算截面上混凝土法向预应力等于零时的预加力 斜裂缝的突然形成可能导致脆性的斜拉破坏 4 yv 6.3.6 ——构件截面上受拉边倾斜的纵向非预应力和预应力受拉钢筋的合力设计值在垂直方向的投影 对预加力N 6.3.10 可取λ等于α/h 钢筋混凝土剪力墙的受剪截面应符合下列条件 因此 ux 0 应按本规范第9.2.9条的规定配置最小用量的箍筋 此外 cs 且箍筋项的系数取为1.0 z （6.3.5） 比值等于1.0 取0.3f ρ N——与剪力设计值V相应的轴向压力设计值 其值不应大于f py t 6.3.21 构件的受剪承载力大致服从椭圆规律 可不进行构件斜截面的受弯承载力计算 取1.5 6.3.7 无腹筋简支短梁 偏心受拉构件的受力特点是 c f 其构造箍筋要求应符合本规范第9.3.2条的规定 β 可直接按公式进行验算 对框架结构中的框架柱 sb 其受剪破坏的形态与等高度的受弯构件相类似 试验表明 因此对轴力的取值需加以限制 也可能沿初始垂直裂缝延伸再斜向发展 取α c 单靠混凝土承受剪力是不安全的 为构件的换算截面面积 但上述条文公式中的截面宽度b和截面有效高度h A 偏心受压构件受剪承载力计算公式（6.3.12）及偏心受拉构件受剪承载力计算公式（6.3.14）与试验数据相比较 公式（6.3.5）给出了箍筋和弯起钢筋并用时 第6.3.16条和第6.3.18条同样采用了以椭圆规律的受剪承载力方程式为基础并与单向偏心受压构件受剪的截面要求相衔接的表达式 矩形截面钢筋混凝土柱在斜向水平荷载作用下的抗剪性能与在单向水平荷载作用下的受剪性能存在着明显的差别 本次修订的偏心受力构件斜截面受剪承载力计算公式 本规范规定当剪力设计值小于无腹筋梁的受剪承载力时 可近似选取公式（6.3.17-1）和公式（6.3.17-2）中的V 当其反弯点在层高范围内时 第9.2.7条～第9.2.9条规定的构造要求时 若再增加轴向压力 6.3.21 sinβ py 钢筋混凝土剪力墙在偏心受压时的斜截面受剪承载力应符合下列规定 当N 在复核截面时 其箍筋的构造要求应符合本规范第9.2.9条的有关规定 取3 对集中荷载作用下（包括作用有多种荷载 而对其他各类结构的框架柱的剪跨比则取为M/Vh 基于上述考虑 sb 受弯构件斜截面的受弯承载力计算是在受拉区纵向受力钢筋达到屈服强度的前提下给出的 6.3.17 矩形截面 对第6.3.3条中的一般板类受弯构件 此处 V 6.3.3 计算弯起钢筋时 ——分别为斜截面上弯起普通钢筋 2 p0 斜截面水平投影长度与相同参数的无轴向压力梁相比基本不变 受拉区弯起钢筋弯起点处的截面（图6.3.2a截面2-2 通过构造措施防止发生剪拉破坏和斜压破坏 矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱 且不应小于σ 从而对圆形截面受弯和偏心受压构件 p0 试验还表明 ——截面混凝土受剪承载力系数 注 当斜向剪力设计值V的作用方向与 2 箍筋项系数由1.25改为1.0 钢筋混凝土剪力墙在偏心受拉时的斜截面受剪承载力应符合下列规定 b——矩形截面的宽度 c——斜截面的水平投影长度 因此可不进行斜截面的受弯承载力计算 yv 借鉴国外有关规范的相关规定 由1.25改为1.0 除了截面高度不大于150mm的梁外 cs T形截面或I形截面的腹板宽度 也是为将来统一成一个受剪承载力计算公式建立基础 ＋∑f 计算截面的剪跨比λ应按下列规定取用 但压力增大到一定程度后 垂直于杆轴的初始垂直裂缝 如果构件设计符合第6.3.10条列出的相关规定 当承受均布荷载时 斜裂缝呈现宽度较大 6.3.15 并转变为带有斜裂缝的正截面小偏心受压破坏 受拉边倾斜的受弯构件 引起的截面弯矩与外弯矩方向相同的情况 其斜截面受剪承载力应符合下列规定 sv 采用和普通框架梁一致的截面承载力计算方法 ——斜截面混凝土受剪承载力系数 矩形 sb 其次是限制在使用阶段可能发生的斜裂缝宽度 其斜截面受剪承载力应符合下列规定 取3 β 0 应按本规范第7.1.9条的规定考虑预应力筋传递长度的影响 ＋∑f c 当符合下列要求时 其应力可能达不到屈服强度 注 轴向压力对构件的受剪承载力起有利作用 α 箍筋用钢量比02版规范计算值可能增加约25％ 其受剪截面的控制条件可适当放宽 轴向压力对构件受剪承载力的有利作用是有限度的 p n为在同一个截面内箍筋的肢数 受弯构件中配置的纵向钢筋和箍筋 ——构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值 按本规范公式（6.3.4-3）计算 0 sinα 取有效高度 （6.3.9-1） 在轴向拉力作用下 对剪力设计值V的作用方向与x轴的夹角θ在0°～10°和80°～90°时 ——配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积 在不配置箍筋的梁中 其受剪承载力还将会有所降低 根据国外的有关研究资料以及国内配置周边箍筋的斜向受剪试件的试验结果 p0 0 6.3.22 式中 取800mm 预加力对梁受剪承载力的提高作用应给予限制 A A 或者说限制了剪力墙截面的最大名义剪应力值 偏心受压构件试验数据的基础上 箍筋的间距以及弯起钢筋前一排（对支座而言）的弯起点至后一排的弯终点的距离 与截面承受的弯矩和剪力有关 从而提高了混凝土剪压区所承担的剪力 由于每根弯起钢筋只能承受一定范围内的剪力 6.3.1 受弯构件斜截面的受弯承载力应符合下列规定（图6.3.9） 将会较好地改善其受剪承载性能 2 对于一般受弯构件取0.7 本条规定与02版规范相同 6.3.23 /（2h 小于800mm时 s 以及两个截面限制条件的过渡办法 对承受轴向压力的框架结构的框架柱 z z——纵向受拉普通钢筋和预应力筋的合力点至受压区合力点的距离 ）z＋∑f 此次修订实质上仍保留了受剪承载力计算的两种形式 α 此外 ρ 本规范第6.3.17条的公式（6.3.17-1）和公式（6.3.17-2） 式中 取前一排（对支座而言）弯起钢筋弯起点处的剪力值 T形和I形截面的钢筋混凝土偏心受压构件和偏心受拉构件 与破坏斜截面相交的非预应力弯起钢筋和预应力弯起钢筋可以提高构件的斜截面受剪承载力 在剪力墙设计时 V≤V V 2 给出了公式（6.3.8-1） sinα p0 受拉边倾斜的矩形 此处 并与等高度的受弯构件的受剪承载力公式相匹配 当h 式中 当截面有效高度超过2000mm后 V 公式（6.3.1-1）中的系数可改用0.3 0 c 2 s ——截面的腹板高度 9.4.6条的构造要求配置