在重力荷载作用下按承载能力极限状态计算时 板中将产生与预加力反向的次轴力 预应力混凝土结构设计应计入预应力作用效应 它的变化幅度是 /M γ 有效预应力 10.1.2 2 应按本规范第9.1.8条配置普通构造钢筋网 且β可取其正值或负值 β＝1－M 其任一跨内的支座截面最大负弯矩设计值可按下列公式确定 ptk 荷载种类 σ （10.1.3-1） 主要有裂缝控制 可提高边柱和角柱节点的受冲切承载力 受弯构件的跨高比 当正弯矩区每一个方向上抗裂验算边缘的混凝土法向拉应力超过0.4 消除应力钢丝 可在板与墙 先张法构件预应力筋的预应力传递长度 p ≤0.70f 10.1.11 p0 f 无粘结预应力混凝土板柱结构中的双向平板 10.1.16 对局部受压承载力计算 先张法和后张法预应力棍凝土结构构件 积累了宝贵的数据 其纵向普通钢筋截面面积A 对按一级裂缝控制等级设计的梁 1）要求提高构件在施工阶段的抗裂性能而在使用阶段受压区内设置的预应力筋 在正常使用极限状态下 h 次剪力和次轴力 pyk 当不利时 3 墙等侧向构件约束时 螺旋肋钢丝 在承载力计算中考虑纵向普通钢筋的作用时 《工程结构通用规范》GB 为求次轴力也需要应用力学分析方法 是根据国内外相关规范校准并吸取国内的工程设计经验而得的 本次修订采用了现行行业标准《无粘结预应力混凝土结构技术规程》JGJ 规定对预应力混凝土框架梁及连续梁在重力荷载作用下 钢绞线 1 55001的要求 （10.1.3-3） 产生总拉力的25％或更多时 p p 收缩应力较大的现浇双向平板区域内 并应沿构件预拉区的外边缘均匀配置 第6章的实用方法进行承载力计算时 0≤β≤β 次弯矩随结构构件刚度改变和塑性铰转动而逐步消失 美国通过试验认为 并结合国内多年来对该板按二级裂缝控制和配置有粘结普通钢筋的工程经验作出规定的 后张法预应力混凝土超静定结构 pyk s 在预加力 无粘结预应力矩形截面受弯构件 根据现行国家标准 1 a ptk 0 为简化计算 通常取1.0 β 表示支座处的直接弯矩向跨中调幅 相对应的抗拉强度及抗压强度标准值表示 在设计中宜采取措施 式中 该表达式以综合配筋指标ζ 在承载力和裂缝宽度计算中 但严格地说 受弯破坏状态下无粘结预应力筋的极限应力必须通过试验来求得 对承载能力极限状态 注 其伸出柱边的长度应按计算确定 在预应力混凝土超静定梁中 t 1 10.1.15 （10.1.16-1） p 在超静定预应力混凝土结构中存在的次弯矩 与次弯矩M 当取β为负值时 M 《工程结构可靠性设计统一标准》GB 因而计算时应考虑这种影响 如有需要仍可以连为整体 当采用骤然放张预应力的施工工艺时 /4处开始计算 并考虑预应力筋及普通钢筋重心离截面受压区边缘纤维的距离h 标准 摩擦 国内开展了后张法预应力混凝土连续梁内力重分布的试验研究 应按本 且宜均匀分布在梁的受拉边缘 取α＝1.0 0≤α≤1.0 10.1.5 直接弯矩的调幅系数定义为 标准 预应力作用分项系数γ 10.1.15 可分别按下列公式计算 间距不应大于150mm 正弯矩区普通钢筋的配置 注 10.1.1 预应力筋的锚固长度l α为次弯矩消失系数 运输及安装等施工阶段预拉区允许出现拉应力的构件 因此 墙等约束构件对梁 国内所进行的无粘结预应力梁（板）试验 从而达到接近有粘结预应力梁的性能 规定最小配筋率为0.2％和45f 当正弯矩区每一方向上抗裂验算边缘的混凝土法向拉应力满足下列规定时 1.3 min ≥0.00075hl 10.1.6 纵向受拉普通钢筋面积应满足承载力计算和公式（10.1.15-3）的要求 ——预应力螺纹钢筋屈服强度标准值 在荷载标准组合下 当预加力引起的结构变形受到柱 其中 增加了考虑连续跨影响的设计应力折减系数 钢筋设计强度 1 r 对光面预应力钢丝 预应力筋超出有效预应力值达到强度设计值之间的应力增量仍为结构抗力部分 必要时应在柱中配置附加钢筋承担约束作用产生的附加弯矩 正弯矩区可仅按构造配置纵向普通钢筋 施工阶段预拉区不允许出现裂缝的板类构件 并应满足正常使用极限状态验算要求 直接弯矩调幅系数β的变化幅度是 max 负弯矩区普通钢筋的配置 在无粘结预应力受弯构件的受拉区至少应配置从受拉边缘至毛截面重心之间面积0.4％的普通钢筋 10.1 纵向钢筋间距不应大于300mm 本条对此作了规定 对光面钢丝 我国进行的1 均应计入相关次内力 10.1.3 u 裂缝发展以及刚度减小 板构件中 其中 此时 p 10.1.17 且不大于1.0 但应符合局部受压承载力的规定 当截面配筋率高时 在诸多计算公式中并没有具体列出相关次内力 均应按本规范第10.1.6条的规定计算 先张法和后张法构件预应力筋的应力 在极限荷载阶段会相应减小 ＝1.0 10 先张法构件 可考虑内力重分布 现已成为加筋混凝土系列中的主要发展趋势 这些钢筋应集中通过柱子和靠近柱子布置 并使柱带区域内的弯曲和剪切强度都能充分发挥出来 本 结构重要性系数γ 施工阶段包括制作 采用混合配筋的设计方法 中强度预应力钢丝 应取结构重要性系数γ 的起点应从距构件末端 为调整后的弯矩值 u 10.1.8 纵向受拉普通钢筋直径不宜小于14mm 当预应力作用效应列为公式左端项参与作用效应组合时 但不宜低于设计的混凝土强度等级值的75％ 10.1.13 箍筋直径不应小于6mm 柱结合处开设结构洞以减少约束力 10.1.7 本规范第10.1.1条规定了在施工阶段应进行承载能力极限状态验算 之和 的配置应符合下列规定 预拉区纵向钢筋的构造配筋率 以及裂缝控制验算时 主要与配筋率 而且每一方向应不少于4根钢筋 为确保预应力混凝土结构在施工阶段的安全 运输及安装等工序 及N con 预应力混凝土受弯构件的正截面受弯承载力设计值应符合下列要求 max 张拉 柱 以防在框架梁顶部反弯点附近出现裂缝 pyk 即M 或0.05f 影响无粘结预应力混凝土构件抗弯能力的因素较多 10.1.9 如无粘结预应力筋有效预应力的大小 0 预应力作用分项系数γ 3的九区格后张无粘结预应力平板的模型试验 以上规定的条款列在本章及本 y 并应符合本规范第8.3节对锚固长度的规定 结果表明 2010版规范 pyk 且不应少于4根 可采用后浇带或施工缝将结构分段 py 即内力重分布所考虑的最大弯矩除了荷载弯矩设计值外 ptk 2无粘结部分预应力平板的试验也证实在上述柱面积范围内配置的钢筋是适当的 预加力及其作用点的偏心距（图10.1.7）宜按下列公式计算 钢筋分批张拉以及预应力筋与张拉台座之间的温差等因素产生的预应力损失 ＋αM 当按承载能力极限状态计算时 当大部分收缩变形完成后 施加预应力时 待张拉完毕后补强 标准 防腐及防火措施 10.1.9 随着预应力构件开裂 10.1.3 单向板的普通钢筋最小面积 后张法构件 0 为了改善构件在正常使用下的变形性能 在荷载标准组合下 对存在次弯矩的后张法预应力混凝土超静定结构 由预加力产生的混凝土法向应力及相应阶段预应力筋的应力 4 三股和七股钢绞线的预应力传递长度 为主要参数 纵向普通钢筋截面面积A 10.1.8 钢筋的中到中间距应不超过300mm 锚固长度范围内的预应力筋抗拉强度设计值在锚固起点处应取为零 10.1.1 由于预应力筋的数量和设计参数已由裂缝控制等级的要求确定 为内弯矩M 无粘结预应力筋外形布置宜与弯矩包络图相接近 当按裂缝控制要求配置的预应力筋不能满足承载力要求时 在楼盖的边缘和拐角处 混凝土的立方体抗压强度 应采用合理的结构布置方案 暗圈梁的纵向钢筋直径不应小于12mm 预应力混凝土结构构件 所需的混凝土立方体抗压强度应经计算确定 受弯构件正截面承载力计算时无粘结预应力筋的应力设计值 +M 综合上述两方面的规定和研究成果 2 /f 束的形状和材料性能等 且总体上是有利的 并参考美国ACI规范 施工阶段预拉区允许出现拉应力的构件 1992-2等 由该弯矩对连续梁引起的支座反力称为次反力 所要求配置的普通钢筋分述如下 美国进行过1 con 式中 相应的次弯矩 当受压区高度x≤0.30h 本条规定了预应力混凝土构件的弯矩设计值不小于开裂弯矩 为确保预应力混凝土结构在施工阶段的安全 此外 应采用预应力筋及有粘结普通钢筋混合配筋方案 ＝M 消除应力钢丝 应按本规范第8.3.1条确定 对无粘结预应力混凝土板柱结构中的双向平板 对后张法预应力混凝土超静定结构 （1一β）M 张拉后再将该节点做成刚接 明确规定了在施工阶段应进行承载能力极限状态等验算 当应用本 相关章节的条款中 预拉区纵向钢筋的配筋率 10.1.4 应分布在各离柱边1.5h的板宽范围内 10.1.2 具体取值应根据工程类型等实际情况按照现行国家标准《工程结构通用规范》GB 当β＝β 是参照美国ACI规范对双向板柱结构关于有粘结普通钢筋最小截面面积的规定 ptk e 斜截面受剪承载力计算 ≤M 有关的预应力损失值计算 影响得出的 r 10.1.10 每一方向上纵向普通钢筋的截面面积应符合下列规定 在温度 按弹性分析计算时 跨高比以及荷载形式有关 2 此外 应取1.2 板预应力作用效应的不利影响 对超静定结构 对允许出现裂缝的后张法有粘结预应力混凝土框架梁及连续梁 本规范对钢筋混凝土受弯构件 时 标准 a 标准 宜划分为平面规则的单元 这些内力减少了受拉区混凝土的法向预压应力 在柱边的负弯矩区 双向板在使用荷载下按照抗裂验算边缘混凝土法向拉应力确定普通筋配置数量的规定 预应力作用分项系数γ 预应力作用分项系数γ 可取α接近为0 反之可能大部分次弯矩都会消失 会在这些钢筋中产生内力 本规范公式（10.1.15-2）是根据此比值要求 外伸出柱边长度至少为支座每一边净跨的1/6 作出了本规范对无粘结预应力混凝土板受拉区普通钢筋最小配筋率的限制 预应力效应为综合内力M 在全部配筋中 其中 且当β＝0时 以减少约束 受压及受拉承载力计算 10.1 max 预拉区纵向普通钢筋的直径不宜大于14mm 增加了无粘结预应力混凝土结构承受静力荷载的设计规定 在锚固终点处应取为f 1 对通常的跨度 一般规定 为确保预应力能够有效地施加到预应力结构构件中 后张法构件 计算先张法预应力混凝土构件端部锚固区的正截面和斜截面受弯承载力时 当进行预应力混凝土构件承载能力极限状态及正常使用极限状态的荷载组合时 这些试验研究及有关文献建议 次剪力可根据结构构件各截面次弯矩分布按力学分析方法计算 55001的有关规定执行 配置一定数量的普通钢筋 l——平行于计算纵向受力钢筋方向上板的跨度 表示跨中的直接弯矩向支座处调幅 次剪力及次轴力等应参与组合计算 由次反力对梁引起的弯矩称为次弯矩M 只要在柱宽及两侧各离柱边1.5～2倍的板厚范围内 可仅配置比最小配筋率略大的非预应力普通钢筋 当然也带来了一些新的课题 当采用骤然放张预应力的施工工艺时 1 应符合下列规定 A为构件截面面积 应按下列公式计算 V 可以避免该类构件在极限状态下发生双折线形的脆性破坏现象 tr 为按弹性分析算得的荷载弯矩设计值 对参与组合的预应力作用效应项 s 张拉控制应力限值 在承载能力极限状态下 中的较大值 在后张法梁 考虑了跨高比变化影响 在梁 应设置暗圈梁或设置钢筋混凝土边梁 注 s 1 以及变形性能 此处 均应按本规范公式(10.1.7-1）及公式(10.1.7-2）计算 根据工程经验 预应力筋传递长度的外形系数取决于与锚固性能有关的钢筋的外形 收缩应力所需配置的普通钢筋应按本规范第9.1节的相关规定执行 10.1.13 当符合下列情况之一时 s ≤0.75f p 当按本 的取值应符合现行强制性工程建设规范《工程结构通用规范》GB 当截面相对受压区高度ξ不小于0.1且不大于0.3时 con 等于0.003 无粘结预应力筋与管壁之间的摩擦力 2 由预应力引起的内力和变形可采用弹性理论分析 由于混凝土收缩和徐变的影响 f 均用与各施工阶段混凝土抗压强度 预应力筋的张拉控制应力σ 10.1.12 并考虑柱头剪切作用 h——板的厚度 针对温度 仅次内力应参与荷载效应组合和设计计算 欧洲规范EN 中强度预应力钢丝的张拉控制应力值不应小于0.4f 无粘结预应力混凝土受弯构件的受拉区 ——预应力筋极限强度标准值 ptk 及其分布应符合下列规定 根据试验研究结果作了调整 近年来 间距和宽度 可允许有限量的弯矩重分配 10.1.12 应计算预应力作用效应并参与组合 以防止预应力受弯构件开裂后的突然脆断 当预应力作用效应对承载力有利时 对于平面形状不规则的板 有粘结纵向普通钢筋的拉力占到承载力设计值M 公式进行正截面受弯 这种部分预应力混凝土既具有全预应力混凝土与钢筋混凝土二者的主要优点 先张法及后张法预应力混凝土构件的受剪承载力 此处 0 使其与约束柱或墙暂时分开 2 1.3 根据试验研究结果 表示 s 其弯矩重分布规律可描述为 以M 因此 预拉区纵向钢筋的配筋可根据具体情况按实践经验确定 10.1.11 采用次弯矩参与重分布的方案 均需用到混凝土法向预应力为零时的预应力筋合力N 次弯矩的变化较小 在正弯矩区 无粘结预应力筋与普通钢筋的配筋率 预应力混凝土结构构件 对于不能分开且刚度较大的支承构件 本规范根据公式（10.1.16-1） 10.1.16 梁正弯矩区普通钢筋的最小面积 当预应力作用效应对承载力不利时 同时可考虑次弯矩变化对截面内力的影响 对光面预应力钢丝的锚固长度应从距构件末端l 每一方向至少应设置4根直径不小于16mm的钢筋 宜按下列公式计算 并探讨次弯矩存在对内力重分布的影响 当张拉预应力筋是为防止混凝土早期出现的收缩裂缝时 在无粘结预应力受弯构件的预压受拉区 对按一级裂缝控制等级设计的无粘结预应力混凝土构件 无粘结预应力梁的试验表明 如将抗侧力构件布置在结构位移中心不动点附近 预应力混凝土结构构件 预应力螺纹钢筋的张拉应力控制值不宜小于0.5f A 对制作 由预加力对任一截面引起的总弯矩M 但总调幅值不宜超过20％ 在平板的边缘和拐角处 宜按下列公式计算 或预压时全截面受压的构件 矩形板在长跨方向将布置更多的钢筋 合理布置竖向支承构件 a 纵向普通钢筋的截面面积应符合下列规定 应按本规范公式（3.3.2-1）执行 2 所用的混凝土法向预应力等于零时的预加力 及其作用点的偏心距 r 这种简化计算当预应力筋和钢筋重心位置不重合时是有一定误差的 对混凝土法向应力的限值 σ 假定钢筋的应力取等于混凝土收缩和徐变引起的预应力损失值 应取1.0 配置占柱上板带横截面面积0.15％的普通钢筋 并结合以往的设计经验 1 2）要求部分抵消由于应力松弛 如裂缝分布 10.1.14 并改善开裂状态下构件的裂缝性能和延性性能 （10.1.3-2） 2 con 对后张法构件不应计入 第3.3.2条确定 就能很好地控制和分散裂缝 10.1.17 3 均在原规范规定的预应力传递长度的基础上 次弯矩M 上述试验结果从概念设计的角度说明 2 承载力不足部分可由普通钢筋承担 通常对预应力筋由于布置上的几何偏心引起的内弯矩N 自重及施工荷载作用下（必要时应考虑动力系数）截面边缘的混凝土法向应力宜符合下列规定（图10.1.11） 又基本上排除了两者的主要缺点 如后张法预应力混凝土构件锚头局压区的张拉控制力 为最大调幅系数 pn 得出无粘结预应力筋于梁破坏瞬间的极限应力 55001 2 10.1.14 结构重要性系数γ ≤0.85f 钢绞线 d 一般规定 受弯构件和板柱结构中有粘结纵向钢筋的配置 h 50153的有关规定 其预应力作用效应为不利时 包括预应力产生的次弯矩 2 10.1.7 0 使各部分能独立变形 由上式确定的纵向普通钢筋 可更有效地改善无粘结预应力梁的性能 当取β为正值时 这些钢筋的总长度应等于跨度的1/3 时 1 式中 尚应对施工阶段进行验算 取ρ 采用相对细长的柔性柱以减少约束力 0 其目的是控制受拉钢筋总配筋量不能过少 r 受弯构件的裂缝控制验算及挠度验算 并宜符合下列规定 r 为反映在连续多跨梁板中应用的情况 并通过给出的公式由其有效预应力值计算预应力传递长度 可不受上述限制 对承载能力极限状态 先张法构件 斜截面受剪及受扭截面承载力计算 ——纵向受拉普通钢筋合力点至截面受压边缘的距离 还包括预应力次弯矩在内 对后张楼板为减少约束力 本次修订考虑到上述情况 d 为避免出现冗长的公式 使构件具有应有的延性 以及施工张拉阶段截面边缘混凝土法向应力控制和预拉区构造配筋 M 10.1.5 在设计框架梁时 取略低于本规范第8.5.1条的最小配筋率要求 和正常使用极限状态 92的相关表达式 2 当无粘结预应力筋承担不小于75％的弯矩设计值时 σ 使构件的抗裂性能降低 对参与组合的预应力作用效应项 通过设置钢筋混凝土边梁 无粘结预应力筋的应力设计值 时 框架梁端预应力筋偏心弯矩在柱中产生的次弯矩等 在进行正截面承载力计算时 可将梁与柱之间的节点设计成在张拉过程中可产生滑动的无约束支座 两点之间可按线性内插法确定 将该梁的箍筋加密配置 d 在预应力框架梁施加预应力阶段 在施工阶段对截面边缘混凝土法向应力的限值条件 避免或减少支座 应按预应力作用的有利或不利分别取1.0或1.2 预应力螺纹钢筋 /4处开始计算 不宜小于0.15% 本次修订增加了中强度预应力钢丝及预应力螺纹钢筋的张拉控制应力限值 10 受扭承载力及裂缝宽度计算 上述张拉控制应力限值可相应提高0.05f 除应根据设计状况进行承载力计算及正常使用极限状态验算外 当预应力混凝土构件配置钢筋时