应根据同一节点处的梁端弯矩之和ΣM 可按下列公式计算 所计算楼层各柱的η 剪力墙结构 公式（B.0.1-1）中的η c 中保留下来 因此公式（B.0.1-1）同样适用于梁端控制截面的弯矩计算 根据结构中二阶效应的基本规律 因此 c s 应采用按第B.0.5条给出的构件折减刚度计算公式（B.0.3）中的等效竖向悬臂受弯构件的弯曲刚度E 当用η 和增大后的ΣM 本条给出的刚度折减系数是以我国完成的结构及构件非弹性性能模拟分析结果和试验结果为依据的 计算公式中考虑到 s 抗震框架各节点处柱端弯矩之和∑M 由于各类构件沿长度方向各截面所受弯矩的大小不同 非弹性性能的发展特征也各有不同 另外 （2）引起排架柱各截面弯矩的各项荷载中 采用层增大系数法计算 s 法考虑排架结构的P-△效应 大部分均属短期作用 s 时 B.0.3 因此 s B.0.5 注 s s 故继续沿用02版规范中的η－l 排架结构柱考虑二阶效应的弯矩设计值可按下列公式计算 3-2002 b 钢筋混凝土结构在这类受力状态下由于受拉区开裂以及其他非弹性性能的发展 B.0.2 基于与第6.2.4条相同的理由 统乘排架柱各截面组合弯矩的近似做法 s （1）目前所用钢材的强度水平普遍有所提高 s 在框架结构 本条对框架结构的η 除屋盖重力荷载外的其他各项荷载都将使排架产生侧移 当采用本规范第B.0.2条 s 墙肢端部和梁端弯矩时 当用η 适用于该结构全部的竖向构件 同时也为了计算方便 就工业厂房排架结构而言 B.0.3 按公式（B.0.1-1）增大柱端 而不增大由不引起结构侧移的荷载（例如较为对称结构上作用的对称竖向荷载）所产生的构件内力 取0.4 分别适用于该楼层的所有柱段 ）＝η 到目前为止国内已完成的分析研究工作尚不足以提出更为合理的考虑二阶效应的设计方法 0 s 增大梁端引起结构侧移的弯矩 P-△效应只会增大由引起结构侧移的荷载或作用所产生的构件内力 B.0.5 剪力墙结构 ns J 在计算P-△效应增大后的杆件弯矩时 为了便于工程应用 s 在排架结构所用的η 也能使P-△效应的影响在ΣM 乘以折减系数 与国外规范给出的相应数值相近 根据本规范第5.3.4条的规定 附录B 应只乘M 对柱 c 筒体结构中的η 其二阶效应规律有待详细探讨 故将02版规范η公式中的1/1400改为1/1500 可按下列公式计算 给出按构件类型的统一当量刚度折减系数（弹性刚度中的截面惯性矩仍按不考虑钢筋的混凝土毛截面计算） B.0.1 按公式（B.0.1-1）用η 用整体增大系数法计算 进行增大 该方法直接引自《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 其中 d 并参考试验结果 另外 各楼层计算出的η 根据本规范第11.4.1条的规定 s 时的刚度折减系数可取为0.7 c 对梁 应对未考虑P-△效应的一阶弹性分析所得的柱 细长钢筋混凝土偏心压杆考虑二阶效应影响的受力状态大致对应于受拉钢筋屈服后不久的非弹性受力状态 故在该方法中采用将增大系数η b 按结构非弹性侧向位移相等的原则 （M 对剪力墙肢及核心筒壁墙肢 s 剪力墙结构 第B.0.3条计算各类结构中的弯矩增大系数η 墙肢端弯矩和梁端弯矩以及层间位移分别按公式（B.0.1-1）和公式（B.0.1-2）乘以增大系数η 在框架结构中 近似计算偏压构件侧移二阶效应的增大系数法 必要时 L 取消了02版规范η公式中的系数ζ B.0.4 在考虑二阶效应的结构分析中 s 计算弯矩增大系数η s 当采用增大系数法近似计算结构因侧移产生的二阶效应（P-△效应）时 M 取0.6 B.0.2 附录B 不对刚度进行折减 B.0.4 宜对构件的弹性抗弯刚度E s 用该方法算得的η 因此 ＋M 即取M＝η B.0.1 当验算表明剪力墙肢或核心筒壁墙肢各控制截面不开裂时 也可以采用本附录给出的增大系数法来考虑各类结构中的P-△效应 这导致了构件弯曲刚度的降低规律较为复杂 近似计算偏压构件侧移二阶效应的增大系数法 该方法直接引自《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 框架-剪力墙结构及筒体结构中 故不再考虑引起极限曲率增长的长期作用影响系数 s 公式（B.0.2）中的楼层侧向刚度D应按第B.0.5条给出的构件折减刚度计算 特别是工业厂房排架结构的荷载作用复杂 时 排架结构 因P-△效应既增大竖向构件中引起结构侧移的弯矩 从而导致构件截面弯曲刚度降低 0 取0.45 2 当计算各结构中位移的增大系数η 框架－剪力墙结构和筒体结构中的η s 同时也增大水平构件中引起结构侧移的弯矩 框架-剪力墙结构 s 3-2002 通常是通过考虑非弹性性能的结构分析 结构内各类构件的受力状态也应与此相呼应 按公式（B.0.1-1）增大柱端及梁端弯矩时