(z)——结构第1阶振型系数 450m和550m I ——系数 按结构变形特点 顺风向风振加速度计算的理论与上述风振系数计算所采用的相同 例如框架 目前比较一致的观点是 上式中的根号项用顺风向风振加速度的脉动系数η 给出不同的振型系数 往往按构造要求进行结构设计 计算结果也和按等截面计算的结果十分接近 S 1.0 ζ 为顺风向单位高度平均风力（kN/m） ——考虑墙柱轴向变形的等效刚度 屋盖结构风振响应和等效静力风荷载计算是一个复杂的问题 对这类结构 的计算用表 可按下式计算 顺风向风振和风振系数 必须考虑外形的影响 例如高层建筑和构架 烟囱等高耸结构 z 这是因为 2002)基于准定常方法给出悬挑型大跨屋盖的设计风荷载 加速度响应峰值可按下式计算 刚度沿高度按连续规律变化的竖向悬臂型高耸结构及沿高度比较均匀的高层建筑 由风引起的结构振动比较明显 8.4.1 经过大量试算及回归分析 B类 θ f 1 1 质量 为归一化风速谱 屋盖结构的风振响应 系数k和a 可按下式计算 采用Davenport风速谱和Shiotani空间相关性公式 对于进深尺寸比较均匀的构筑物 v C和D类地貌 故对这种情况仍可采用公式(8.4.5)计算背景分量因子 对应于A H的取值分别不应大于300m 1 对于T＜0.25s的结构和高度小于30m或高宽比小于1.5的房屋 和θ H——房屋总高 水平方向相关系数可取ρ 在背景因子计算中 本质上是直接采用风速谱估计风压谱(准定常方法) 表8.4.5-2 式(8.4.5)计算的背景分量因子B C和D类地面粗糙度 对有填充墙的钢结构房屋可取0.02 脉动风荷载的空间相关系数可按下列规定确定 式中 难以简单采用风振系数方法 R——脉动风荷载的共振分量因子 对背景分量因子予以修正 需考虑风振的屋盖结构指的是跨度大于36m的柔性屋盖结构以及质量轻刚度小的索膜结构 振型系数应根据结构动力计算确定 采用非线性最小二乘法拟合得到简化经验公式(8.4.5) 450m和550m 式中 10 8.4.5 所以这类结构的风振响应一般不大 可按下式计算 而质量沿高度按连续规律变化的高耸结构 1 EI 1 350m C类和D类地面粗糙度分别取1.28 C和D类地面粗糙度 当以剪力墙的工作为主时 对应A 对于进深尺寸和宽度沿高度按线性或近似于线性变化 C 对于一般竖向悬臂型结构 8.4 B ρ 当结构基本自振周期T≥0.25s时 近似的基本自振周期T 考虑了迎风面和背风面的风压相关性 （z）/μ 同时结合工程经验乘以了0.7的折减系数 2 与原规范取值2.2相比有适当提高 ——地面粗糙度修正系数 w ——剪力墙的弯曲刚度 共振因子R的一般计算式为 采用下述近似公式 z高度处的风振系数β 对外形 这次修订予以补充 则可得到本规范附录J的公式(J.1.1) 应乘以修正系数θ 8.4.7 式中 (ω)为顺风向第1阶广义位移响应功率谱 ω为结构顺风向第1阶自振圆频率 C和D类地面粗糙度 即使迎风面宽度沿高度有变化 屋盖等结构 比如澳洲规范(AS／NZS 另有研究表明 塔架 ＝1 当假定相干函数与频率无关时 脉动风荷载的共振分量因子可按下列公式计算 式(6)为多重积分式 0.23和0.39 例如桅杆 旋涡脱落等复杂流动现象有关 分别取为0.12 对钢筋混凝土及砌体结构可取0.05 x 风振也随之增强 I 表8.4.5-1 宜依据风洞试验结果按随机振动理论计算确定 上式可表示为 本次修订在附录J中增加了顺风向风振加速度计算的内容 B 以及对于高度超过30m且高宽比大于1.5的高柔房屋 对体型和质量沿高度均匀分布的高层建筑和高耸结构 1 则 对A 大于0.25s的各种高耸结构 8.4.1 而重量沿高度按连续规律变化的构筑物 (z)也可根据相对高度z／H按本规范附录G确定 注 第一振型起到绝对的作用 为便于使用 v 式中 1 若采用Davenport建议的风速谱密度经验公式 应按随机振动理论对结构的响应进行计算 式中 1 0.54和0.26 屋盖结构不宜采用与高层建筑和高耸结构相同的风振系数计算方法 顺风向风振响应计算应按结构随机振动理论进行 而式（4）中与频率无关的积分项乘以φ 利用式(7)和式(8)可得到规范的共振因子计算公式(8.4.4-1) 可按附录F计算 对于体型或质量沿高度变化的高耸结构 此外 将风振响应近似取为准静态的背景分量及窄带共振响应分量之和 经计算整理得到η 采用下式计算 0.22和0.30 对A类 表示 σ 对于一般悬臂型结构 将式(2)～式(6)代人式(1) N 湍流度沿高度的分布可按下式计算 对迎风面宽度较小的高耸结构 C和D类地面粗糙度 对于前几阶频率比较密集的结构 国内外规范均没有给出一般性计算方法 在确定风荷载时 B 对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋 振型系数 一般来说 ——结构第1阶自振频率(Hz) 对其他结构可根据工程经验确定 θ 再附 8.4.2 为方便使用 对于风敏感的或跨度大于36m的柔性屋盖结构 C f ——结构阻尼比 350m 所以风压谱不能直接用风速谱来表示 单侧独立悬挑型大跨屋盖结构可按照准定常方法计算风振响应 可分别取0.12 EI 对于重量沿高度无变化的等截面结构 因此在设计中应考虑风振的影响 为了简化 σ f z 需要考虑的振型可多达10个及以上 采用下述近似公式 结构的顺风向风荷载可按公式(8.1.1-1)计算 （z）后以背景分量因子表达 对迎风面和侧风面的宽度沿高度按直线或接近直线变化 z 即本规范表J.1.2 1 式中 ρ 根据不同的综合刚度参数λ 1 a 1 应考虑风压脉动对结构产生风振的影响 则式（4）与频率有关的积分项可近似表示为 B k 可按下式计算 可取2.5 为10m高名义湍流度 1170.2 塔架 对高层建筑 3 H——结构总高度(m) 顺风向风振和风振系数 1 H——结构总高度(m) a 为顺风向单位高度第1阶风振惯性力峰值（kN/m） B 由于频谱比较稀疏 而且随着结构自振周期的增长 10 但屋盖结构的脉动风压除了和风速脉动有关外 对高耸构筑物可按弯曲型考虑 q1 然后计算结构的顺风向振动响应 x 可按弯剪型考虑 当存在另一侧看台挑篷或其他建筑物干扰时 式中 还和流动分离 w 0.14 式中α为地面粗糙度指数 H的取值分别不应大于300m 这种方法是合适的 在应用公式(8.4.5)时应注意如下问题 ——脉动风荷载水平方向相关系数 而且原则上还应考虑多个振型的影响 对A 就得到规范规定的风振系数计算式(8.4.3) 此时可以仅考虑结构的第一振型 参考国外规范及我国建筑工程抗风设计和理论研究的实践情况 8.4.3～8.4.6 S 8.4.2 对应A 计算结果表明 对于高层(耸)结构的顺风向风振 应考虑风压脉动对结构产生顺风向风振的影响 准定常方法有可能也不适用 高度大于30m且高宽比大于1.5的高柔房屋 附录G对高层建筑给出前四个振型系数 8.4 g——峰值因子 B 综合刚度参数λ可按下式确定 高层及高耸结构的顺风向风振系数方法 取值比原规范有适当提高 在仅考虑第一振型情况下 可采用Shiotani提出的与频率无关的竖向和水平向相干函数 2 原则上也应考虑风振影响 g为峰值因子 结构已有足够的刚度 B≤2H B——结构迎风面宽度(m) 可分别取0.12 不考虑风振响应不会影响这类结构的抗风安全性 屋盖结构多阶模态及模态耦合效应比较明显 C——建筑物的剪切刚度 为构筑物在z高度处的迎风面宽度B(z)与底部宽度B(0)的比值 q1 B 均可仅考虑结构第一振型的影响 修正系数θ 8.4.4 ——脉动风荷载的背景分量因子 并通过下式的风振系数来表达 即取λ=3 以及基本自振周期T 结构振型系数按理应通过结构动力分析确定 第1阶振型对风振响应的贡献最大 烟囱等高耸结构 水平方向相关系数可按下式计算 B ——10m高度名义湍流强度 8.4.3 k 高层建筑顺风向风振加速度可按本规范附录J计算 例如截面为正方形或三角形的高耸塔架及圆形截面的烟囱 2 8.4.6 8.4.7 对高层建筑也可进一步考虑框架和剪力墙各自的弯曲和剪切刚度 可采用近似公式 它是假设框架和剪力墙均起主要作用时的情况 0.23和0.39 v 但需要注意的是 式中 式中 结构的自振周期应按结构动力学计算 可按表8.4.5-2确定 对于符合本规范第8.4.3条规定的结构 z 但已有研究表明 脉动风荷载的背景分量因子可按下列规定确定 为顺风向一阶广义位移均方根 ——框架剪切刚度 0.15 对如何考虑屋盖结构的风振问题过去没有提及 可采用风振系数法计算其顺风向风荷载 w z 悬挑型大跨屋盖结构与一般悬臂型结构类似 q1 0.14 对钢结构可取0.01 取为2.5 竖直方向的相关系数可按下式计算 a 拟合计算过程中 按表8.4.5-1取值 ——剪力墙剪切刚度 ——脉动风荷载竖直方向相关系数