Lk 其横风向风振等效风荷载w 大于v ——地面粗糙度类别的序号 当 v——计算所用风速 横风向风力谱的峰值比较突出 8.5.3 ≤10 Dk 时 对于横风向风振作用效应明显的高层建筑以及细长圆形截面构筑物 时 高宽比H／ 横风向风力的基本特征变化较大 分母中v为空气运动黏性系数 且结构顶部风速v St≈0.2 当风速增大而处于超临界范围 ——横风向风力谱的谱峰系数 β 高层建筑横风向风力以旋涡脱落激励为主 8.5.6 3 横风向风振的等效风荷载可按下列规定采用 当建筑物受到风力作用时 对于横风向风荷载为主的情况 建筑高度超过150m 与结构频率相等 ≤Re＜3.5×10 横风向加速度响应可只考虑共振分量的贡献 扭转风振效应明显 对此必须引起注意 8.5.5 对于平面或立面体型较复杂的高层建筑和高耸结构 f 横风向风振等效风荷载和扭转风振等效风荷载一般是同时存在的 大量风洞试验结果表明 但不至于造成结构破坏 对应A D是圆柱结构的直径)将影响圆截面柱体结构的横风向风力和振动响应 一般而言 对于符合上述情况的高层建筑 对于矩形截面及凹角或削角矩形截面的高层建筑 表8.5.6 cr 即3×10 可不作处理 且结构顶部风速v 供设计人员手算时用 因此在设计中应当按表8.5.6考虑三种风荷载的组合工况 Lk cr 2 宜考虑扭转风振的影响 D/B在1.5～5范围 当Re＜3×10 横风向风振的等效风荷载w Re≥3.5×10 ——横风向风力谱的带宽系数 k Lk 高层建筑的弯扭耦合风振效应显著 )和截面深宽比(D／B)分别为4～8和0.5～2 H 分子中v是平均风速 一般情况下 (可用近似公式Re＝69000vD计算 大量研究结果表明 一般情况下顺风向风振响应与横风向风振响应的相关性较小 顺风向风荷载仅静力部分参与组合 也即对同一结构不同振型的强风共振 建筑高度超过150m或高宽比大于5的高层建筑可出现较为明显的横风向风振效应 此时 ) B 宜考虑横风向风振的影响 可取临界风速值v 式中 1 表8.5.6中的单位高度风力F 0 ≤Re＜3.5×10 这些变量之间满足如下关系 或控制结构的临界风速v 8.5 为第1阶扭转周期(s)] 判断高层建筑是否需要考虑横风向风振的影响这一问题比较复杂 γ——横风向风力谱的偏态系数 ——迎风面 由此推导可得到本规范附录J横风向加速度计算公式(J.2.1) F 当其刚度或质量的偏心率（偏心距/回转半径）不大于0.2 2 时 可按附录H.3计算扭转风振等效风荷载 结构的正常使用可能受到影响 与平均风速v成正比 高宽比 即使发生亚临界微风共振或超临界随机振动 大量风洞试验结果表明 雷诺数Re可按下列公式确定 国内外都曾发生过很多这类损坏和破坏的事例 建议在风洞试验基础上 ——结构顶部风压高度变化系数 6 相对于顺风向风力谱 高层建筑横风向风振加速度可按本规范附录J计算 当偏心率大于0.2时 T m 因取高宽比为固定值 T1 不小于15m／s 8.5.4 高宽比 甚至于破坏 6 对于圆截面柱体结构 高宽比(H／ 有针对性地进行专门研究 结构自振频率及阻尼比等多种因素 8.5.1 6 根据横风向风力谱的特点 两者的耦合作用易发生不稳定的气动弹性现象 计算误差是可以接受的 可按本规范附录H.3确定 旋涡脱落没有明显的周期 即发生亚临界的微风共振 并且效应随着建筑高度或建筑高宽比增加而增加 St是斯脱罗哈数 可近似取2／3结构高度处的直径 宜通过风洞试验确定 H 对于扭转风振作用效应明显的高层建筑及高耸结构 对于体型较复杂以及质量或刚度有显著偏心的高层建筑 试验结果的适用折算风速范围为v ) C和D类地貌分别取1 当风速进入跨临界范围内时 ／s 规范附录H.1给出了发生跨临界强风共振时的圆形截面横风向风振等效风荷载计算方法 w 结构将发生强风共振 受截面形状和湍流度等因素的影响较大 只要采取适当构造措施 建议进行专门的风洞试验研究 H 本次修订在附录J中增加了横风向风振加速度计算的内容 不但顺风向可能发生风振 8.5.5 若旋涡脱落频率与结构自振频率相近 Lk 注 表8.5.6主要参考日本规范方法并结合我国的实际情况和工程经验给出 导致建筑横风向风振的主要激励有 F s 当设计折算风速大于10或高宽比大于8 附录H.2的横风向风振等效风荷载计算方法是依据大量典型建筑模型的风洞试验结果给出的 p Tk cr 一旦f 在4～8之间以及截面深宽比D／B在0.5～2之间的矩形截面高层建筑的横风向广义力功率谱可按下列公式计算得到 2 而且在一定条件下也能发生横风向的风振 H 5 Tk 当风速在亚临界或超临界范围内时 i 其中 大量试验表明 结构刚度与质量的偏心等因素 扭转风振等效风荷载可按下列规定采用 的高层建筑[T 对圆截面结构取0.2 N Tk 判断高层建筑是否需要考虑扭转风振的影响 可在构造上采取防振措施 但三种风荷载的最大值并不一定同时出现 v 宜通过风洞试验确定 旋涡脱落频率f 对圆形截面的结构 8.5.2 高层建筑结构在脉动风荷载作用下 横风向紊流激励以及气动弹性激励(建筑振动和风之间的耦合效应) T ρ——空气密度(kg／m 则发生超临界范围的风振 1 p -5 4 临界风速v H 1 8.5.2 可按本规范附录H.2确定 时 当风速较低 Tk 分离气流将在侧面发生再附 这些典型建筑的截面为均匀矩形 6 扭转风振等效风荷载w 深宽比 其值仅决定于结构断面形状和雷诺数 当雷诺数为3×10 风致扭矩与横风向风力具有较强相关性 也是基于大量的风洞试验结果 式中 结构不会在短时间内出现严重问题 横风向和扭转风振 横风向风振加速度计算的依据和方法与横风向风振等效风荷载相似 也就是说 w 一般要考虑建筑的高度 细长圆形截面构筑物一般指高度超过30m且高宽比大于4的构筑物 2 对于质量和刚度较对称的矩形截面高层建筑 风荷载组合工况 并参考相关研究成果 约为1.45×10 不宜采用附录H.2计算方法 当风更大 结构自振频率 ＝6.0代入该公式计算得到的结果 公式(H.1.1-1)中的计算系数λ w k1 ——顺风向单位高度风力标准值(kN／m) 的1.2倍大于v 是不同的 当建筑截面深宽比大于2时 可按下列公式确定 可发生跨临界的强风共振 标准值应按下列公式计算 横风向风振及扭转风振等效风荷载宜按表8.5.6考虑风荷载组合工况 5 式中 谱峰的宽度较小 5 s 结构的横向振动也呈随机性 w 宜考虑扭转风振的影响 8.5 对于顺风向风荷载为主的情况 cr St——斯脱罗哈数 8.5.4 当Re≥3.5×10 结构有可能出现严重的振动 此时应考虑横风向风振的等效风荷载 B——迎风面宽度(m) cr cr 可按本规范附录H.1确定 Lk k2 ——基本风压(kN／m 虽然扭转风振与顺风向及横风向风振响应之间存在相关性 ——单位高度风致扭矩标准值(kN·m／m) 与截面的直径D成反比 同时满足 且同时满足 8.5.3 ——横风向风振和扭转风振等效风荷载标准值(kN／m 忽略了其影响 验算亚临界微风共振时取基本自振周期T ／ 2 2 3 不能直接采用附录H.3给出的方法计算扭转风振等效风荷载 ) 结构风振响应规律非常复杂 5 可能出现共振 尾流激励(旋涡脱落激励) 即Re≤3×10 主要考虑建筑的高度 应注意公式中的临界风速v 应按下列规定对不同雷诺数Re的情况进行横风向风振(旋涡脱落)的校核 1 Lk 也可比照有关资料确定 在目前研究尚不成熟情况下 一旦与结构自振频率接近 也可比照有关资料确定 5 其中 ——结构第i振型的自振周期 时 其顺风向风荷载 雷诺数 ——横风向风力谱的谱峰频率系数 其由跨临界强风共振(旋涡脱落)引起的横风向风振等效风荷载w 对大多数矩形截面高层建筑 及扭矩T 2 与结构自振周期有关 T 可发生亚临界的微风共振 对于圆形截面高层建筑及构筑物 是对j振型情况下考虑与共振区分布有关的折算系数 并要借鉴工程经验及有关资料来判断 式中 w 但由于影响因素较多 S 截面尺寸和质量沿高度基本相同的矩形截面高层建筑 此外 重新出现规则的周期性旋涡脱落 cr F 当结构的截面沿高度缩小时(倾斜度不大于0.02) ) 其扭转风振等效风荷载w 其激励特性远比顺风向要复杂 扭转风荷载是由于建筑各个立面风压的非对称作用产生的 简化为在顺风向风荷载标准值前乘以0.6的折减系数 j 此时 3和4 μ 图H.2.4给出的是将H／ 暂不考虑扭转风振等效风荷载与另外两个方向的风荷载的组合 背风面风荷载标准值(kN／m 顺风向风荷载 3 8.5.1 Dk 可能发生不利并且难以准确估算的气动弹性现象 2 和结构顶部风速v R 8.5.6 横风向和扭转风振 D——结构截面的直径(m) ——横风向单位高度风力标准值(kN／m) 横风向风荷载不参与组合 L1 即进入跨临界范围 Tk