w M E——斜梁钢材的弹性模量(N／mm h ps 3 β mx ) 4 ——截面塑性开展系数 这样对弯矩的折减很大 但是在弹塑性阶段 M 7.1.2 e 确定计算长度时可考虑各段间的相互约束 h wη 以简化规范的书写 p 腹板有效宽度h 另外弯矩放大系数从 会略微变小 y 因此取在0.3处作为稳定系数等于1.0的终止点 50017的规定取值 ——与板件受剪有关的参数 ) I h x 计算长细比时取大端截面的回转半径 ——梁的通用长细比 构件设计 ≤2.75 6 I 按本条第6款的规定采用 2-钢梁 4 t e1 e1 单面隅撑 M 腹板有效宽度的分布 ——腹板受剪承载力设计值(N) 本条特别强调隅撑不能作为梁的固定的侧向支撑 β——隅撑与檩条的连接点离开主梁的距离与檩条跨度的比值 a——加劲肋间距(mm) 7.1.1 J ——大端的轴向压力设计值(N) ——腹板受压区有效宽度(mm) A ) λ 曲线外凸 ——小端和大端截面的毛截面面积(mm 考虑屈曲后强度 p 2 当柱的最大弯矩不出现在大端时 稳定系数等于1 其受剪承载力设计值应按下列公式计算 c τ 2 3 0 3 2 t α——隅撑和檩条轴线的夹角(°) yT ——杆件轴心受压稳定系数 这里参照了CECS102 和W 若各段线刚度差别较大 以大端为准 p 对楔形腹板取板幅平均高度 并符合下列规定 2 ——梁截面的剪切中心到檩条形心线的距离(mm) h λ t ——通用长细比 σ 考虑屈曲后强度时 α——区格的长度与高度之比 X 7.1.3 变截面柱在刚架平面内的稳定应按下列公式计算 A 按本规范式(7.1.1-15)计算 应设置横向加劲肋 1 2 7.1.5 1 更重要的是应力比k 7.1.2 式中 w1 ——钢材抗剪强度设计值(N／mm 受压有关的参数 注 取三倍隅撑间距范围内的梁段的应力比 M 式中 按本规范附录A计算 本条第5款特别加以规定 1 取1.0 ——楔形腹板大端和小端腹板高度(mm) 斜梁和隅撑的设计 当不能满足时 kk 2 φ 1 受压区有效宽度应按下式计算 ——大端截面绕弱轴的回转半径(mm) λ t M 刚架构件计算 e1 应按下列公式计算 EC3规定 ——小端截面自由扭转常数 下翼缘受压的屋面斜梁的平面外计算长度可考虑隅撑的作用 C 式中 I N 所以就有了k 4 50017的规定验算腹板上边缘正应力 ——腹板受压区宽度(mm) 50017查得 b ——分别为斜梁翼缘和腹板的厚度(mm) R 图7.1.6 且|σ h 4 k ) h β f λ α cr A e w 取k 对楔形变截面构件 应满足下列公式要求 工字形截面构件腹板的受剪板幅 w 4 2002规程的等效弯矩系数β 刚架构件计算 1 不合理 W 并验算每段的平面外稳定 σ y 2 tx 变截面梁的稳定性 应按有效宽度计算截面特性 轴力项也取自大端 ——弯矩比 尚应满足下列公式要求 A 取1.0 h ——楔形变截面梁段的整体稳定系数 ) 应按下列规则分布(图7.1.1) 下翼缘中面之间的距离(mm) t 1 承受线性变化弯矩的楔形变截面梁段的稳定性 ——参数 剪应力和局部压应力共同作用时的折算应力外 I A A e——隅撑下支撑点到檩条形心线的垂直距离(mm) s 不能充分地给梁提供侧向支撑 1 按现行国家标准《钢结构设计规范》GB 刚架构件的强度计算和加劲肋设置应符合下列规定 2 7 1 高宽比以2为界 y 1 N w0 ——稳定系数 e 3 因此进行较大修改 其中k ——小端弯矩(N·mm) 1-檩条 ——大端弯矩(N·mm) ＝5.34η ——兼承压力N时两翼缘所能承受的弯矩(N·mm) d 弯矩项的指数在1.0～1.6之间变化 τ w M 弯矩和剪力共同作用下的强度 计算长度就越大 便于退化成等截面的公式 本条将CECS102 本条的确定有如下考虑 e 弹性屈曲临界弯矩应按下列公式计算 式中 绕弱轴惯性矩和翘曲惯性矩(mm w0 压弯杆的平面外稳定 y1 ——变截面梁的等效翘曲惯性矩(mm k ) λ 应取最大受压翼缘侧向支承点间的距离 1)梁腹板利用屈曲后强度时 ——拉力场产生的压力(N) σ s f e M 3 按本规范式(7.1.1-10)计算 y ——小端截面上 σ λ 对Q235和Q345钢 为抗力分项系数 l ——绕弱轴的长细比 V——梁受剪承载力设计值(N) b0 是重要的参数 w 研究表明 计算长度取h 等截面构件的等效弯矩系数β ——大端的有效截面面积(mm h 3 小端应力比 ——檩条的截面面积(mm 按本条第2款计算 这与欧洲钢结构设计规范EC3的规定类似 7.1.3 7.1.5 ——腹板的高度(mm) f 应考虑隅撑作为檩条的实际支座承受的压力对屋面斜梁下翼缘的水平作用 应设置侧向支撑或隅撑 3 s 研究发现 当斜梁两翼缘侧向支承点间的距离不等时 s γ M 其中间加劲肋除承受集中荷载和翼缘转折产生的压力外 ) 2002(以下简称CECS102 h ) I 3)符合对隅撑的设计要求 |≤|σ ——弯矩较大截面受压边缘的截面模量(mm 1 ——楔形变截面梁弹性屈曲临界弯矩(N·mm) M 似乎已成了一个默认的选项 i 楔形柱按本规范附录A规定的计算长度系数由现行国家标准《钢结构设计规范》GB 1 分别取最大弯矩和该弯矩所在截面的有效截面模量 ——等效弯矩系数 1 I 50017的规定采用 m b σ h ——翼缘厚度(mm) 弯矩M和轴压力N共同作用下的强度 σ M 0 ——大端的弯矩设计值(N·mm) 2 2002规程的三段式改为连续的公式 y 但是剪切屈曲稳定系数的公式做了连续化处理 ——绕弱轴的通用长细比 变截面柱的平面外稳定应分段按下列公式计算 小端截面应验算轴力 剪切屈曲系数和屈曲后强度采用的计算方法是在等截面区格的公式上乘以一个楔率折减系数 ——分别是小端截面上 s 即大端截面 相关曲线外凸 2 ) γ p 因此k 图 w x ——檩条截面绕强轴的惯性矩(mm e e ) 在特定的区域会偏于不安全 I R 当不设横向加劲肋时 为大 下翼缘的中面到剪切中心的距离(mm) 新的公式与原分段的表达式的对比见图2 ——两翼缘所承担的弯矩(N·mm) 有明确的侧向支承点 ——构件有效截面所承担的弯矩(N·mm) ——腹板的厚度(mm) 应符合下列规定 ——腹板剪切屈曲通用高厚比 变截面刚架梁的稳定性应符合下列规定 ) ——弯矩较大截面的受压翼缘宽度和上 2 ≤1.0 式中 图3 M η 当工字形截面构件腹板受弯及受压板幅利用屈曲后强度时 图4 ＜f时 C ) γ 焊接构件的稳定系数低于热轧构件 σ 隅撑支撑梁的稳定系数应按本规范第7.1.4条的规定确定 5 其截面应包括每侧15t w f ——弯矩最大截面受压翼缘和受拉翼缘绕弱轴的惯性矩(mm ) 0 7.1.6 4 A | 本条采用的相关公式 另外受弯时局部屈曲后有效宽度系数ρ和考虑屈曲后强度的剪切屈曲稳定系数φ η 屋面斜梁和檩条之间设置的隅撑满足下列条件时 尚应承受拉力场产生的压力 y ——计算截面的腹板高度(mm) k 较大集中荷载作用处和翼缘转折处设置横向加劲肋 b 式(7.1.4-2)中的指数与截面高宽比发生关系 本条取消了中国工程建设标准化协会标准《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS102 2)隅撑的上支承点的位置不低于檩条形心线 式中 2002规程)中要求腹板高度变化不超过每米60mm的限制 ——腹板的厚度(mm) I l 等效于考虑弯矩变号对稳定性的有利作用 ——等效弯矩系数 弹性屈曲临界弯矩应按下列公式计算 1 t 小于这个长细比 N 为较小弯矩除以较大弯矩 7.1.4 但是其副作用很严重 e yB 可用γ ——惯性矩比 0 ——变截面梁绕弱轴惯性矩(mm ——受剪板件的屈曲系数 ——腹板厚度(mm) s ) 热轧构件纯弯时 b 1y 是规定一个起始的长细比 G——斜梁钢材的剪切模量(N／mm f 3 式中 有效宽度系数ρ应按下列公式计算 λ W N 又避免了特定区域的不安全 1)在屋面斜梁的两侧均设置隅撑(图7.1.6) 支承在屋面斜梁上翼缘的檩条 按本规范第7.1.4条计算 将小于0.65 —1≤β≤1 ——变截面梁等效圣维南扭转常数 i 2 m ——檩条的跨度(mm) f 楔率γ取三倍隅撑间距计算 ——按大端截面计算的 w ——腹板剪切屈曲稳定系数 7.1.4 k ＝ mx w 应满足下列公式要求 x1 H——柱高(mm) 在通用长细比为0.4时稳定系数已经是1.0 屋面斜梁的平面外计算长度取两倍檩距 L——梁段平面外计算长度(mm) sT0 7.1 1y 在斜梁负弯矩区取1.0 在平面外应按压弯构件计算稳定 在弹性阶段失稳时 ) E——柱钢材的弹性模量(N／mm 2 代替式(7.1.1-3)中的f 4 3-隅撑 ——分别为板边最大和最小应力 ——杆件在正应力作用下的屈曲系数 σ h ——与檩条连接的翼缘绕弱轴的惯性矩(mm 大于2的稳定系数较小 ) W 则隅撑的支撑作用相对越弱 α ) 5 cr p x1 I 2002规程的规定修改为轴力和弯矩采用同一个截面 ——欧拉临界力(N) 1 l I β γ sB0 a——檩条截面形心到梁上翼缘中心的距离(mm) 0 计算长度取纵向柱间支撑点间的距离 ——被隅撑支撑的翼缘绕弱轴的惯性矩(mm CECS102 V 取1.1 除应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB 弯扭失稳的二阶效应只与弯矩大小等有关 ——构件有效截面最大受压纤维的截面模量(mm 1 s i 腹板高度变化的区格 w 1 tx 实腹式刚架斜梁在平面内可按压弯构件计算强度 1 有设计人员因此而认为隅撑可以间隔布置 p 隅撑单面布置时 从CECS102 ——腹板屈曲后抗剪强度的楔率折减系数 γ——变截面梁楔率 式中 ) ——柱钢材的屈服强度值(N／mm ——有效截面面积(mm ——构件翼缘的截面面积(mm 以便能够退化成等截面构件 ——隅撑杆的长度(mm) 图 这一应力比作为参数 ——小端截面压应力除以大端截面压应力得到的比值 ——所计算构件段大端截面的轴压力(N) N M——集中荷载作用处的弯矩(N·mm) 实腹式刚架斜梁的平面外计算长度 屋面梁如果不设隅撑 4 ——轴心受压构件弯矩作用平面外的稳定系数 λ 式中 这是不对的 有侧移刚架柱的等效弯矩系数β φ ——截面不对称系数 ——腹板的高度(mm) 2 2002规程 β——截面边缘正应力比值(图7.1.1) 只是更加细致了 2 工字形截面受弯构件在剪力V和弯矩M共同作用下的强度 ——腹板区格的楔率 ——腹板的厚度(mm) k R 计算λ 而仅仅是弹性支座 1 当实腹式刚架斜梁的下翼缘受压时 ——计算截面的翼缘厚度(mm) ) 屋面斜梁的隅撑 xη 虽然可能可以作为屋面斜梁的平面外侧向非完全支撑 7.1.1 F——上翼缘所受的集中荷载(N) 6 变截面托梁(抽柱引起)的稳定性计算 因为实际框架柱的两端弯矩往往引起双曲率弯曲 1 2 ——大端截面绕强轴的回转半径(mm) 考虑计算长度系数的长细比 当斜梁上翼缘承受集中荷载处不设横向加劲肋时 f 2 下翼缘中面之间的距离(mm) 图7.1.1 φ φ 侧向支承点之间的区段稳定性按照本条计算 7 应取侧向支承点间的距离 4 1 ≤1.0 7 按现行国家标准《钢结构设计规范》GB 1 式中 t 式中 ) 板件屈曲后强度利用应符合下列规定 ——有效截面最大受压纤维的截面模量(mm ——与板件受弯 e φ 因为前者使得弯矩放大偏小很多 tap f M 取1.0或与平面内欧拉临界荷载发生关系且接近于1 ≤1.0 λ h——大端截面上 也可用于类似情况 如何考虑其副作用 板幅的长度与板幅范围内的大端截面高度相比不应大于3 φ 2)当验算加劲肋稳定性时 ——大端有效截面最大受压纤维的截面模量(mm b ρ——有效宽度系数 t 式中 ——所计算构件段大端截面的弯矩(N·mm) 2 梁下翼缘面积越大 下翼缘中面间的距离(mm) J ——小端截面的翘曲惯性矩(mm 4 宽度范围内的腹板面积 k ——隅撑杆的截面面积(mm 隅撑支撑的梁的计算长度不小于2倍隅撑间距 不能单独作为屋面斜梁的侧向支承 该压力应按下列公式计算 偏不安全 ——隅撑的间距(mm) 参数λ 构件设计 2 t 7.1.6 f 工字形截面压弯构件在剪力V λ 本条专门为房屋抽柱而增设的托梁进行稳定性计算而制定的(图4) 当σ J 屋面斜梁的强度和稳定性计算宜考虑其影响 1 4 压弯杆的平面外计算长度通常取侧向支承点之间的距离 梁腹板应在与中柱连接处 式中 W 7.1 ＝W 1 w 小于2的稳定系数较高 φ ) 3 应按下列公式计算 ——大端截面的自由扭转常数 ρ＞1.0时 ) μ——柱计算长度系数 2 ) 1 根据理论分析 的形式