按本条第6款的规定采用 小于这个长细比 y 1 考虑屈曲后强度时 w0 50017的规定采用 2 h s 弯扭失稳的二阶效应只与弯矩大小等有关 而仅仅是弹性支座 变截面刚架梁的稳定性应符合下列规定 1 W 另外受弯时局部屈曲后有效宽度系数ρ和考虑屈曲后强度的剪切屈曲稳定系数φ 7.1.6 2)当验算加劲肋稳定性时 C ——隅撑杆的截面面积(mm 4 x ——楔形变截面梁弹性屈曲临界弯矩(N·mm) σ 7.1.6 ——腹板的厚度(mm) ) λ 若各段线刚度差别较大 b 在弹性阶段失稳时 γ β——隅撑与檩条的连接点离开主梁的距离与檩条跨度的比值 p ——兼承压力N时两翼缘所能承受的弯矩(N·mm) ＝ ——变截面梁的等效翘曲惯性矩(mm i 4 2 1 b 7.1.3 ——构件有效截面最大受压纤维的截面模量(mm 可用γ 有设计人员因此而认为隅撑可以间隔布置 h 本条的确定有如下考虑 50017查得 ——欧拉临界力(N) 4 mx k 3 ——腹板的厚度(mm) ——参数 t e y ——受剪板件的屈曲系数 h ) ——腹板厚度(mm) k ——腹板屈曲后抗剪强度的楔率折减系数 研究发现 应设置侧向支撑或隅撑 并符合下列规定 xη τ ——两翼缘所承担的弯矩(N·mm) yB A J ——按大端截面计算的 当工字形截面构件腹板受弯及受压板幅利用屈曲后强度时 2 ——拉力场产生的压力(N) t 隅撑单面布置时 1 wη 1)梁腹板利用屈曲后强度时 不合理 f h ) 从CECS102 cr 尚应承受拉力场产生的压力 yT 有效宽度系数ρ应按下列公式计算 1)在屋面斜梁的两侧均设置隅撑(图7.1.6) 曲线外凸 以简化规范的书写 p φ k ——大端截面绕强轴的回转半径(mm) x b 应满足下列公式要求 f f ——构件翼缘的截面面积(mm G——斜梁钢材的剪切模量(N／mm φ 按本规范式(7.1.1-10)计算 y ) 1 ——腹板的厚度(mm) 焊接构件的稳定系数低于热轧构件 ≤1.0 ——钢材抗剪强度设计值(N／mm V 1 0 计算长细比时取大端截面的回转半径 ——分别为斜梁翼缘和腹板的厚度(mm) ——小端弯矩(N·mm) ——檩条的跨度(mm) p p d ——有效截面面积(mm ——腹板区格的楔率 弯矩项的指数在1.0～1.6之间变化 剪应力和局部压应力共同作用时的折算应力外 式中 1 但是在弹塑性阶段 考虑计算长度系数的长细比 η | 应取最大受压翼缘侧向支承点间的距离 kk ——构件有效截面所承担的弯矩(N·mm) —1≤β≤1 EC3规定 7.1.4 因此k λ 按本规范附录A计算 ——小端和大端截面的毛截面面积(mm 2002规程)中要求腹板高度变化不超过每米60mm的限制 mx I γ——变截面梁楔率 2 图7.1.1 板件屈曲后强度利用应符合下列规定 当σ 即大端截面 工字形截面压弯构件在剪力V 当斜梁两翼缘侧向支承点间的距离不等时 W φ 为抗力分项系数 ) ——檩条截面绕强轴的惯性矩(mm 5 2 λ I 楔率γ取三倍隅撑间距计算 ) ——大端截面的自由扭转常数 c ——梁的通用长细比 其中k 绕弱轴惯性矩和翘曲惯性矩(mm M p 式中 w 只是更加细致了 R ) N σ 不能充分地给梁提供侧向支撑 3 ) 2 应按下列公式计算 h 实腹式刚架斜梁的平面外计算长度 腹板有效宽度h 图 偏不安全 变截面柱在刚架平面内的稳定应按下列公式计算 w ＝W 当不设横向加劲肋时 腹板有效宽度的分布 V——梁受剪承载力设计值(N) 因为实际框架柱的两端弯矩往往引起双曲率弯曲 有侧移刚架柱的等效弯矩系数β λ ——翼缘厚度(mm) 因此取在0.3处作为稳定系数等于1.0的终止点 2 ——腹板受压区有效宽度(mm) 2002规程的三段式改为连续的公式 本条采用的相关公式 本条将CECS102 单面隅撑 当不能满足时 h l e ——腹板剪切屈曲通用高厚比 M ) A 7.1.1 构件设计 4 工字形截面构件腹板的受剪板幅 β——截面边缘正应力比值(图7.1.1) ——腹板受剪承载力设计值(N) ——腹板受压区宽度(mm) β 7.1 ——绕弱轴的通用长细比 ——楔形变截面梁段的整体稳定系数 N w 7.1.4 φ 研究表明 ——小端截面上 l 其截面应包括每侧15t ——弯矩比 0 有明确的侧向支承点 w 并验算每段的平面外稳定 ) γ e t ——绕弱轴的长细比 50017的规定验算腹板上边缘正应力 楔形柱按本规范附录A规定的计算长度系数由现行国家标准《钢结构设计规范》GB 在平面外应按压弯构件计算稳定 当实腹式刚架斜梁的下翼缘受压时 取1.1 tx E——柱钢材的弹性模量(N／mm 会略微变小 在斜梁负弯矩区取1.0 弯矩M和轴压力N共同作用下的强度 ——轴心受压构件弯矩作用平面外的稳定系数 又避免了特定区域的不安全 ——弯矩最大截面受压翼缘和受拉翼缘绕弱轴的惯性矩(mm ——楔形腹板大端和小端腹板高度(mm) 1 s σ ) 应取侧向支承点间的距离 σ a——加劲肋间距(mm) 0 这与欧洲钢结构设计规范EC3的规定类似 x1 γ 3 2-钢梁 以大端为准 W α——区格的长度与高度之比 γ 4 ——惯性矩比 α——隅撑和檩条轴线的夹角(°) ) 大于2的稳定系数较小 且|σ e1 σ 应按下列公式计算 ——被隅撑支撑的翼缘绕弱轴的惯性矩(mm ——大端的轴向压力设计值(N) ——所计算构件段大端截面的弯矩(N·mm) 式中 应设置横向加劲肋 2 s 式中 不能单独作为屋面斜梁的侧向支承 ——弯矩较大截面的受压翼缘宽度和上 e 下翼缘受压的屋面斜梁的平面外计算长度可考虑隅撑的作用 图 对楔形腹板取板幅平均高度 按本规范第7.1.4条计算 W ——等效弯矩系数 变截面托梁(抽柱引起)的稳定性计算 λ ——分别为板边最大和最小应力 剪切屈曲系数和屈曲后强度采用的计算方法是在等截面区格的公式上乘以一个楔率折减系数 ) h ——截面不对称系数 5 本条取消了中国工程建设标准化协会标准《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS102 ——等效弯矩系数 虽然可能可以作为屋面斜梁的平面外侧向非完全支撑 小于2的稳定系数较高 7.1.5 M 1y 计算长度取h M ——与板件受剪有关的参数 小端截面应验算轴力 斜梁和隅撑的设计 I b0 也可用于类似情况 ) M——集中荷载作用处的弯矩(N·mm) 2 p 1 变截面柱的平面外稳定应分段按下列公式计算 ——有效截面最大受压纤维的截面模量(mm 构件设计 μ——柱计算长度系数 k ≤2.75 3 7.1.3 ——檩条的截面面积(mm 确定计算长度时可考虑各段间的相互约束 1 m ) 在特定的区域会偏于不安全 7.1.2 β e 板幅的长度与板幅范围内的大端截面高度相比不应大于3 f λ 屋面斜梁的隅撑 7.1.2 t ——杆件轴心受压稳定系数 屋面梁如果不设隅撑 对Q235和Q345钢 是规定一个起始的长细比 2)隅撑的上支承点的位置不低于檩条形心线 ——大端弯矩(N·mm) 另外弯矩放大系数从 X 其中间加劲肋除承受集中荷载和翼缘转折产生的压力外 A 3 2002规程的规定修改为轴力和弯矩采用同一个截面 η 因此进行较大修改 下翼缘中面之间的距离(mm) 隅撑支撑的梁的计算长度不小于2倍隅撑间距 cr 按现行国家标准《钢结构设计规范》GB 2 下翼缘中面之间的距离(mm) ——与板件受弯 根据理论分析 压弯杆的平面外稳定 3-隅撑 除应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB 4 b 1 ＝5.34η A 取1.0 1 0 4 M ≤1.0 φ 宽度范围内的腹板面积 ) J 2 参数λ 3 ——小端截面自由扭转常数 梁腹板应在与中柱连接处 ) 6 m w ρ——有效宽度系数 4 N α 1 1 l f i 式中 的形式 h tap 高宽比以2为界 λ s s w N I 取k M 注 1 ——与檩条连接的翼缘绕弱轴的惯性矩(mm 应满足下列公式要求 y e——隅撑下支撑点到檩条形心线的垂直距离(mm) 相关曲线外凸 1 ) 隅撑支撑梁的稳定系数应按本规范第7.1.4条的规定确定 λ e1 但是剪切屈曲稳定系数的公式做了连续化处理 1 1y 本条特别强调隅撑不能作为梁的固定的侧向支撑 ——小端截面压应力除以大端截面压应力得到的比值 为大 ——杆件在正应力作用下的屈曲系数 2 ——通用长细比 ——截面塑性开展系数 h 似乎已成了一个默认的选项 I |≤|σ e 7 尚应满足下列公式要求 刚架构件计算 ——腹板的高度(mm) ——腹板的高度(mm) 较大集中荷载作用处和翼缘转折处设置横向加劲肋 将小于0.65 w y1 a——檩条截面形心到梁上翼缘中心的距离(mm) 1 h——大端截面上 7.1 分别取最大弯矩和该弯矩所在截面的有效截面模量 τ k A 1 ——稳定系数 本条专门为房屋抽柱而增设的托梁进行稳定性计算而制定的(图4) sT0 图4 e1 7.1.1 受压有关的参数 ) ——弯矩较大截面受压边缘的截面模量(mm ——分别是小端截面上 s 弹性屈曲临界弯矩应按下列公式计算 工字形截面受弯构件在剪力V和弯矩M共同作用下的强度 等截面构件的等效弯矩系数β E——斜梁钢材的弹性模量(N／mm ——隅撑杆的长度(mm) 2002规程 梁下翼缘面积越大 y ) ——柱钢材的屈服强度值(N／mm 2 当斜梁上翼缘承受集中荷载处不设横向加劲肋时 则隅撑的支撑作用相对越弱 ——变截面梁等效圣维南扭转常数 1 A 2 小端应力比 ) 屋面斜梁的平面外计算长度取两倍檩距 下翼缘的中面到剪切中心的距离(mm) 压弯杆的平面外计算长度通常取侧向支承点之间的距离 2 b 腹板高度变化的区格 ——计算截面的腹板高度(mm) t R 实腹式刚架斜梁在平面内可按压弯构件计算强度 因为前者使得弯矩放大偏小很多 应按下列规则分布(图7.1.1) 6 M φ 如何考虑其副作用 sB0 刚架构件计算 本条第5款特别加以规定 e 对楔形变截面构件 当柱的最大弯矩不出现在大端时 ——大端的弯矩设计值(N·mm) 应考虑隅撑作为檩条的实际支座承受的压力对屋面斜梁下翼缘的水平作用 ) 式中 J N 侧向支承点之间的区段稳定性按照本条计算 热轧构件纯弯时 w k t ——梁截面的剪切中心到檩条形心线的距离(mm) 3 取1.0或与平面内欧拉临界荷载发生关系且接近于1 取三倍隅撑间距范围内的梁段的应力比 I 4 ——变截面梁绕弱轴惯性矩(mm ρ＞1.0时 s 但是其副作用很严重 β f w1 式中 以便能够退化成等截面构件 4 4 便于退化成等截面的公式 代替式(7.1.1-3)中的f 3 2002(以下简称CECS102 ——隅撑的间距(mm) ——小端截面的翘曲惯性矩(mm 受压区有效宽度应按下式计算 1 C 7 2 ——计算截面的翼缘厚度(mm) 图7.1.6 1-檩条 7 下翼缘中面间的距离(mm) F——上翼缘所受的集中荷载(N) L——梁段平面外计算长度(mm) e 7.1.5 式(7.1.4-2)中的指数与截面高宽比发生关系 1 ≤1.0 该压力应按下列公式计算 50017的规定取值 x1 图3 f w M h 在通用长细比为0.4时稳定系数已经是1.0 w R 等效于考虑弯矩变号对稳定性的有利作用 tx ——大端的有效截面面积(mm M 3)符合对隅撑的设计要求 刚架构件的强度计算和加劲肋设置应符合下列规定 支承在屋面斜梁上翼缘的檩条 t 这一应力比作为参数 λ 稳定系数等于1 式中 这是不对的 这里参照了CECS102 σ 2002规程的等效弯矩系数β I i y H——柱高(mm) 式中 ——大端有效截面最大受压纤维的截面模量(mm w 式中 A 计算长度取纵向柱间支撑点间的距离 应符合下列规定 所以就有了k 新的公式与原分段的表达式的对比见图2 按本条第2款计算 2 ——腹板剪切屈曲稳定系数 f 式中 考虑屈曲后强度 变截面梁的稳定性 1 ——所计算构件段大端截面的轴压力(N) h 和W 更重要的是应力比k 轴力项也取自大端 λ w0 σ I α 承受线性变化弯矩的楔形变截面梁段的稳定性 f 计算λ M ＜f时 屋面斜梁的强度和稳定性计算宜考虑其影响 弹性屈曲临界弯矩应按下列公式计算 t M 为较小弯矩除以较大弯矩 φ 2 ps 应按有效宽度计算截面特性 式中 是重要的参数 t I CECS102 ) 3 这样对弯矩的折减很大 取1.0 按现行国家标准《钢结构设计规范》GB 式中 2 1 屋面斜梁和檩条之间设置的隅撑满足下列条件时 按本规范式(7.1.1-15)计算 I e 其受剪承载力设计值应按下列公式计算 σ ——大端截面绕弱轴的回转半径(mm) 2 弯矩和剪力共同作用下的强度 计算长度就越大 0 M