表7.3.11 7.3.9 竖向地震作用分项系数为1.05×0.4＝0.42 但其承载力抗震调整系数为0.75～0.85 OBE工况是作为可变荷载考虑的 预应力混凝土外罐的罐壁外侧受力钢筋应使用高强度热轧钢筋 裂缝宽度和罐壁在内罐泄漏情况下的液密性验算 预应力混凝土外罐 0.4或0.4 罐壁内侧与液体相接触的部位处于低温状态(热角保护区除外) 参考国外工程公司的工程实践 为保证工作性能 7.3.10 第3部分 其强度设计指标应采用设计值 国家标准《建筑抗震设计规范》GB 正常使用极限状态验算应进行结构的变形 抗剪钢筋贯穿罐壁常温外侧和低温内侧 归整后为0.45 7.3.3 故其地震作用分项系数取综合影响系数1.05 对于有液密性衬里或涂层的预应力混凝土外罐壁 为了区分OBE与SSE工况 没有区分OBE和SSE工况 SSE工况和ALE工况是偶然荷载工况 7.3.4 由于OBE强度设计指标采用设计值 选用的衬里或涂层的延性不应小于计算裂缝宽度的1.2倍 本条款根据现行国家标准《现场组装立式圆筒平底钢制液化天然气储罐的设计与建造 水平地震作用分项系数为1.05×1.0＝1.05 应计算其裂缝宽度 其强度设计指标应采用标准值 预应力混凝土外罐的设计应进行承载力极限状态计算和正常使用极限状态验算 7.3.5 地震作用分项系数取1.3 用于抗剪的钢筋应使用低温钢筋 OBE作用效应组合设计时 预应力混凝土外罐应采用线弹性分析方法进行设计 预应力混凝土外罐 OBE工况取基本比值的1.05倍 并应符合现行国家标准《低温环境混凝土应用技术规范》GB 取中间值0.8 需要进行验算 对于正常运行工况 7.3.6 对于SSE 7.3.2 预应力混凝土外罐宜采用弹塑性分析方法进行设计 51081的规定 水平与竖向地震作用应同时进行组合 在内罐泄漏时 预应力混凝土外罐的设计使用年限应为50年 ALE和偶然作用工况 0.4或0.4 SSE和ALE作用效应组合设计时 其地震作用分项系数应符合表7.3.11的规定 不考虑承载力抗震调整系数 7.3.8 2 1.0) 7.3.9 50011-2010规定水平地震作用分项系数与竖向地震作用分项系数的比值为1 1 预应力混凝土外罐的液密性应满足下列要求 7.3.7 综合影响系数为1.3×0.8＝1.04 1.0 低温钢质内罐泄漏后储罐再遭遇ALE作用时应验算预应力混凝土外罐的极限承载力 归整后取1.05 因此罐壁内侧热角保护以上受低温作用的区域布置低温钢筋 SSE工况取基本比值(1 应使用低温钢筋 7.3.11 混凝土构件》GB／T 7.3 7.3.1 预应力混凝土外罐的抗震设防分类应为乙类 材料的强度指标应取标准值 7.3.8 50011的规定 材料的强度指标应取设计值 混凝土受压区厚度不应小于截面厚度的10％和100mm二者的较大值 7.3.10 26978.3第7.3条确定 对于没有液密性衬里或涂层的预应力混凝土外罐壁 地震作用分项系数 外侧接近环境温度 7.3.4 预应力混凝土外罐的混凝土应采用低温环境混凝土 7.3.11 7.3 设计预应力混凝土外罐时 罐壁内侧在可能遭受低温作用的部位应使用低温钢筋 预应力混凝土外罐罐壁的环向和竖向均应布置低温预应力钢筋 液密性要求是预应力混凝土外罐在内罐泄漏情况下的安全性能要求 罐壁外侧布置常温钢筋即可 根据《建筑抗震设计规范》GB