) 计算公式是依据H.T.Hashemi和H.R.Wesson发表的论文Design 由翻滚引起的气化量应使用合适有效的数学模型计算 G 储罐在该液位对应的蒸发量为满罐蒸发量的50％ 式中 3 可按所有罐内泵均在运行工况进行计算 考虑到储罐液位较低时大气压变化影响较大 ) 罐顶气相的密度(kg／m boil-off ——泵冷循环过程产生的气体量(kg／h) L pressurea ——充装储罐时的最大体积流量(m 没有当地数据时 3 2 losses A.0.3 翻滚时的流量可按下式计算 A A1 采用公式(A.0.3-3) ——液体过热产生的气体量(kg／h) F Q——泵的能量(J／h) P -5 可按下式计算 ——翻滚时产生的气体量(kg／h) 大气压变化引起的气体排放量可按下列公式计算 △P——大气压小时变化量(Pa) 式中 r 罐顶气相的密度(kg／m control ——储罐正常的蒸发量(kg／h) ) 4/3 A ／h) to A2 P——绝对操作压力(Pa) 充装过程中的气体排放量可按下列公式计算 1 systems G ρ——储罐实际温度和压力条件下 补充气体的体积流量应不小于泵抽出的最大体积流量 2 A.0.6 minimum G ——充装过程闪蒸产生的气体量(kg／h) ——蒸发气膨胀产生的气体量(m ——流体膨胀前的温度(K) 火灾过程中的气体排放量计算可按现行国家标准《液化天然气(LNG)生产 R the 补充气体的体积流量应不小于蒸发气压缩机抽出的最大流量 T 20368的有关规定执行 3 G 公式(A.0.3-6) A.0.7 G ——充装过程中的气体排放量(kg／h) A.0.2 式中 泵冷循环过程 式中 L ／(Pa) 可按所有蒸发气压缩机均在运行工况进行计算 money L——流体气化潜热(J／kg) G——充装流量(kg／h) 可假设大气压变化率为2000Pa／h 附录A 附录A K——2.55×10 ) in 控制阀失灵引起的气体排放量可按充装阀门或补气阀在全开位置的流量进行计算 change G for A.0.1 在无数学模型可用的情况下 ——罐压力下流体的沸点温度(K) 该计算公式已被多数国际工程公司采纳应用 ——储罐过热液体所对应的饱和压力与实际气相压力之差(Pa) and G AL ／h) F——液体瞬时气化分率 ——大气压变化后储罐正常的蒸发量(kg／h) 本规范给出的液体过热产生的排气量G B T (kg／h／m ——大气压变化引起的气体排放流量(kg／h) V 注 ρ——充装温度和压力条件下 当大气压降低时 AL cut 采用公式(A.0.3-4) A.0.3 3 ) A.0.4 pres-sure 公式(A.0.3-5) 假设泵的全部能量均转化为液体的动能 ——充装过程置换产生的气体量(kg／h) C——流体的热容[J／(K·kg)] 气体排放量计算 ——正常蒸发的气体量(kg／h) A——储罐的截面积(m 3 A.0.5 tank G A.0.8 G 气体排放量计算 AG V V——储罐最大的气体体积(m save 大气压变化率应采用当地数据 大气压升高时 ——大气压变化率的绝对值(Pa／h) G s 2 L——流体汽化潜热(J／kg) 多数国际工程公司在计算大气压变化引起的气体排放量时多假设储罐液位为20％ 储存和装运》GB／T