2 调整厌氧区(池)及缺氧区(池)水力停留时间和保温或增温等措施 de 进水口的位置应适应吸附区和再生区不同容积比例的需要 随着曝气设备不断改进 宜按本规范表6.6.18的规定取值 无初次沉淀池 氧化沟的有效水深也在变化 滗水器故障时 宜为1～2 消耗部分碱度 隔流墙的规定 当吸附区和再生区在一个反应池内时 影响该类细菌在好氧池的吸磷 为安全计 表明污泥室的溶解氧浓度不一定能满足生物反应池所需的耗氧速率 3 3 O)工艺处理污水 可按下列公式计算 设计时 要求系统具有厌氧 影响污泥的衰减 6.6.27 缺氧区(池) 伴随着溶解性可快速生物降解的有机物在菌体内储存 TSS/BOD 6.6 有初次沉淀池 可比普通活性污泥法从污水中去除更多的磷 设2个反应池不经济 其他设计参数沿用原规范有关条文的数据 如反应池长宽比过大 一般规定 四廊道生物反应池的前三条廊道内) ·h) 低气温对污水温度的影响 式中 其设备平台宜高出设计水面0.8m～1.2m 反应池应采用有防止浮渣流出设施的滗水器 N 关于事故排水装置的规定 6.6.17 比较时参考使用 de(T) 沉淀时间t 规定生物反应池容积的计算公式 缩短了排水时间将增加后续处理构筑物(如消毒池等)的容积和增大排水管管径 要取得较好脱氮效果 4 111的有关规定修正设计计算数据 6.6.5 好氧污泥稳定等不同要求和外部环境条件 D 根据国内污水厂的运行经验 它们利用有机物作为电子供体 N 不溶于水 现在修改为按去除的五日生化需氧量计算 其作用是改善污泥性质 但充水比过小 则固液分离所需时间就长 关于氧化沟前设厌氧池的规定 由此可见 与二次沉淀池分建的氧化沟 4 6.6.13 原污水的COD/BOD 可以省略 ) 3 6.6.34 厌氧/缺氧/好氧法(AAO法 后浓缩池进泥管 除磷 在有机碳不足 不宜大于4.5m 除磷 除渣池(或极细格栅)等预处理设施 当仅需脱氮时 可根据排放要求确定 会使缺氧区(池)氧化还原电位(ORP)升高 TSS去除60％ L 由于氧化沟多用于长泥龄的工艺 而硝酸盐不利于除磷 可按下式计算 用机械法浓缩污泥可缩短浓缩时间 注 氧化沟可分为多种类型 de 6.6.4 一般规定 衰减系数K 氧化沟自动控制系统可采用时间程序控制 注 磷的排放标准等要求 再增加回流比 0.47为15℃时硝化细菌最大比生长速率 同时 可对工艺流程进行变形改进 混合液回流量大 在进水浓度较低时 运行时可增减闲置时间调整非好氧反应时间 处理系统应采用较长泥龄和较低负荷 为了不使反应池水面上的浮渣随处理水一起流出 d 污泥总产率系数随温度 泥龄和内源衰减系数变化而变化 硝态氮在缺氧池中通过反硝化菌作用被还原成氮气逸出 6.6.32 R Ⅰ 由公式可知 因此将原规范中按容积负荷计算的公式列入条文说明中以备方案校核 沉淀 由于SBR工艺一般不设初次沉淀池 3 ) 在好氧环境中会吸收超过其正常生长所需的磷 则磷从水中转移到泥中 合建式生物反应池的设计 由于进水时可均衡水量变化 宜为1h 3 /(kgMLSS·d)] 若放磷时无溶解性可快速生物降解的有机物在菌体内储存 然后积磷菌释放磷 转碟时 以泥龄作为基本设计参数是十分有利的 宜根据试验资料确定 2 1 本规范建议为2W/m 系统有初次沉淀池时取0.3 当采用转刷时 有利于满足运行要求 根据对上海某污水厂和湖北某印染厂污水站的生物反应池回流缝处测定实际的溶解氧 ——污泥泥龄(d) 6.6.42 ——每个周期反应时间(h) 选择适宜的活性污泥处理工艺 总回流比过大 然后与污水在吸附区充分混合 从而进一步提高脱氮除磷效果 关于平均流速的规定 现在 可适当修正 如回流污泥浓度不在上述范围时 且反应池对水质变化有较大的缓冲能力 SBR反应池的数量宜不少于2个 在此期间可根据具体情况进行曝气(好氧反应) 污水厂生产实践表明 可按下式计算 N 不能同时取得较好的效果 无试验资料时 ①厌氧(无硝态氮) 直接回到集水池 五日生化需氧量与总凯氏氮之比小于4时 3 生物脱氮由硝化和反硝化两个生物化学过程组成 3 采用硝化 回流污泥量的确定 以增加回收碱度量 或当投产初期污水量较小 图4 关于SBR工艺各工序时间的规定 按本规范第6.6.11条所列公式计算时 为了在环境条件变得不利于硝化细菌生长时 如果没有足够长的泥龄 需在好氧环境中氧化氨氮获得生长所需能量 3 设置不同运行方案 序批式活性污泥法(SBR) X为反应池内混合液悬浮固体MLSS的平均浓度 有初次沉淀池和无初次沉淀池时 做此规定 自养硝化细菌比异养菌的比生长速率小得多 ——混合液回流量(m 硝化菌最大比生长速率(d 该厂在这些管道的转弯处增加了法兰 d 2 O法) 关于设计污水量的规定 反应池中厌氧区(池)和好氧区(池)之比 衰减系数K 宜根据试验资料确定 可通过相似水质 对于交替运行的氧化沟 /(kgVSS·d) 6.6.19 根据去除碳源污染物 反之亦然 非好氧反应时间内 6.6.22 为了保证出水水质 O法) 容积负荷L 硝化作用中氮的半速率常数K 宜先除磷再返回污水处理系统 表6.6.19所列设计参数为经验数据 6.6.40 6.6.9 )/Q 关于除泡沫的规定 不是一个常数 表6.6.20 水力停留时间宜采用0.5h～1.0h 由于无硝态氮和积磷菌争夺有机物 剩余污泥宜采用机械浓缩 关于自动控制的规定 6.6.10 关于有效水深的规定 K 采用鼓风曝气器时 但是 在《污水处理新工艺与设计计算实例》一书中推荐取3W/m 五日生化需氧量与总凯氏氮之比过小时 由此可见 除磷系统的污水 3 e 生物反应池投产初期采用间歇曝气培养活性污泥时 宜设置溶解氧控制系统 有条件时应通过试验获取数据 好氧反应 中国市政工程西南设计研究院曾采用过2W/m 6.6.35 在设计中虽然可以从参考文献中获得一些动力学数据 混合全池污水所需功率不宜小于25W/m 6.6.14 井内设闸或溢流堰 一些变形的工艺流程 规定反应池容积的计算公式 氧化沟 除磷时 为了保证活性污泥处于悬浮状态 3 ——生物反应池内混合液挥发性悬浮固体平均浓度(gMLVSS/L) P 可采用经验数据或按表6.6.20的规定取值 ②有有机碳 取低值 生物同时脱氮除磷 温度和污泥中反硝化菌的比例等因素有关 每天的周期数宜为正整数 可采用本规范第6.6.11条生物去除碳源污染物的计算方法 对反应池前后的水泵 值应以当地冬季和夏季的污水温度进行修正 短时间可能为4℃～6℃ 反硝化速率K 6.6.33 式(6.6.18-6)中好氧区(池)氨氮浓度N ①有硝态氮 式(6.6.18-6)是从纯种培养试验中得出的硝化细菌比生长速率 关于反应池数量的规定 在五日生化需氧量与总磷之比为17及以上时 排水目的是排除沉淀后的上清液 s 脱氮效果不好 宜根据试验资料确定 X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度(gMLSS/L) 关于生物脱氮的规定 式中 将原有的内置式管道改为外部管道 6.6.30 N SBR工艺各工序的时间 排出水的深度相应增大 由于受活性污泥界面以上最小水深(保护高度)限制 ＋Q 缺氧和好氧环境 此外 混合液回流比不宜大于400％ ke Ⅲ de 关于导流墙 按构造特征和运行方式的不同 生物反应池的容积 也可分别由两个反应池组成 负荷可适当增大 μ——硝化菌比生长速率(d 式中1.08为温度修正系数 故长宽比宜为2.5:1～4:1 宜采用厌氧/好氧法(A 关于延时曝气氧化沟的主要设计参数的规定 3 因此应设置导流装置 6.6.5 Y 值大 以有机基质作为电子供体 活性污泥法 尤其是溶解性可快速生物降解的有机碳不足时 当进水五日生化需氧量低于一般城镇污水时 2 反应池应设置固定式事故排水装置 调整泥龄 3 曝气区的有效容积应包括导流区部分 d v ) SBR反应池宜按平均日污水量设计 s 可采用经验数据或按表6.6.19的规定取值 设备供应等 ·d) O法)的工艺流程中 3 进水有机物浓度高且较易生物降解时 吸附再生反应池的X 为了便于运行管理 根据经验可采用本规范第6.6.11条生物去除碳源污染物的计算方法 首先应设沉砂池 V——生物反应池容积(m t 脱氮和除磷对泥龄 厌氧/好氧生物反应池的容积计算 仅需除磷时宜为0.25～0.5 为1.5～3.0 一般地说 Ri 泥龄长 寻找合适的平衡点 t 可采用经验数据或按表6.6.18的规定取值 氧化沟系统宜采用自动控制 O法)生物脱氮除磷的主要设计参数 传统活性污泥法去除碳源污染物的主要设计参数 t 6.6.21 经第二个缺氧池回收碱度后再进入第二个好氧池消耗部分碱度 de(20) 列出了温度修正公式 -N)/(kgMLSS·d) 可不设初次沉淀池或缩短污水在初次沉淀池中的停留时间 一般指操作管理要求 所需功率均以曝气器配置功率表示 6.6 无试验资料时 反硝化速率从0.08kgN0 ——衰减系数(d 反映了原污水中总悬浮固体与五日生化需氧量之比 T型交替式氧化沟等 假设在进水工序不进行沉淀和排水 受滗水器结构限制 5 应符合下列要求 6.6.27 ) X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度(gMLSS/L) 6.6.39 2 0.098(T—15) 这种沉积物极易堵塞管道 除磷却要求较高负荷和较短泥龄 ·h)～1.0m 6.6.22 ③基本无溶解氧(溶解氧会消耗有机物) 式(6.6.18-1)介绍了缺氧池容积的计算方法 3 ——硝化作用中氮的半速率常数(mg/L) t 排水时间宜为1.0h～1.5h 6.6.6 Y 6.6.4 又称A 也需设置进水配水井 ——生物反应池出水总凯氏氮浓度(mg/L) 宜为0.5m 好氧) 综合考虑泥龄的影响后 初次沉淀池出流中有30％的惰性物质 反应时间 是为了防止二次沉淀池中出现厌氧状态 当脱氮效果好时 否则 排水和闲置五个工序 如船式一体化氧化沟 污泥产率较低 6.6.37 三廊道生物反应池的前两条廊道内 1 ②有机碳 ～8W/m 图3 生物反应池的超高 池中剩余总碱度宜大于70mg/L 由于硝化细菌世代时间较长 θ 合建式完全混合反应池曝气部分的容积包括导流区 关于设置配水井的规定 K 相似工艺的污水厂 /d)时 6.6.2 SBR反应池的数量不宜少于2个 它的特点是回流污泥先在再生区作较长时间的曝气 当pH值偏离最佳值时 ·h) 除磷工艺的剩余污泥在污泥浓缩池中浓缩时会因厌氧放出大量磷酸盐 ) N /(kgVSS·d)下降到0.038kgN0 若厌氧区(池)停留时间小于1h 又称A 对于某种生活污水 防止污泥膨胀 延时曝气氧化沟的主要设计参数 再从泥中转移到水中 2 应根据氮 要取得较好的脱氮效果 缺氧区(池)的水力停留时间宜为0.5h～3h 水质 6.6.1 缺氧反应) 反应(厌氧 O法) 一般取0.4～0.8 也可采用溶解氧或氧化还原电位(ORP)控制 污泥衰减多 有效水深应结合流程设计 管道等输水设施做出按最高日最高时污水量设计的规定 Ⅱ 不会留下任何难以分解的中间产物 处理每立方米污水的供气量不应小于3m 磷释放不完全 氧化沟前可设置厌氧池 6.6.26 所用时间由滗水器的能力决定 需设置进水配水井 严重影响了磷的去除效率 Q 6.6.9 s a 且可最大限度地节约动力 e 参照国外有关资料 每个周期包括进水 式中 r＝(Q 泥龄可取3.5d～7.0d 在闲置期间 关于入流方式的规定 有利于反硝化脱氮 S 规定廊道式生物反应池的宽深比和有效水深 θ 按容积负荷计算生物反应池的容积时 式中 m——充水比 脱氮 O)工艺中 生物反应池的容积 其中有连续运行 为使好氧池的pH值维持在中性附近 在交替式运行的氧化沟中 在特定位置设置溶解氧探头 3 出水点宜设在充氧器后的好氧区 为了保证硝化发生 如不除磷 进水时间 ——厌氧区(池)水力停留时间(h) 水深宜为4.0m～6.0m 5 Ri 缺氧区(池)时 n 带入缺氧池的溶解氧多 外部环境条件 缺氧区(池)时 缺氧/好氧法(A ) X ——生物反应池进水五日生化需氧量(mg/L) 硝态氮作为电子最终受体 t——一个运行周期需要的时间(h) 因此 ——生物反应池进水总凯氏氮浓度(mg/L) 第一个好氧池仅氧化部分氨氮 弯管处尤甚 值小 曝气转碟也可安装在沟渠的弯道上 进水水质 氧化沟的隔流墙和导流墙宜高出设计水位0.2m～0.3m 是温度校正项 ——好氧区(池)设计污泥泥龄(d) 第6.6.18条和第6.6.19条的规定计算 式中 制糖厂 5 3 宜采用厌氧/缺氧/好氧法(AAO法 则进水时间应为t/n 可根据池中溶解氧浓度控制曝气设备的开关 5 除磷 占地 一个周期的时间为t 3 生物反应池的容积 完全混合式生物反应池 宜为1:2～1:3 在厌氧区(池)中先发生脱氮反应消耗硝态氮 -1 进水和回流污泥从缺氧区首端进入 6.6.8 P 当进水碱度较小 t 反应池宜采用矩形池 水文 关于生物同时脱氮除磷的规定 v 生物脱氮 ——生物反应池中氨氮浓度(mg/L) Ⅳ P 包括水量 根据经验 可用事故排水装置应急 O法)生物脱氮的主要设计参数 同时 除负荷外 6.6.16 当采用竖轴表曝机时 反硝化菌和硝化细菌生长的最佳pH值在中性或弱碱性范围 分别为T℃和20℃时的脱氮速率 关于曝气设备安装部位的规定 /d) Q——设计污水流量(m 无试验资料时 可建1个反应池 6.6.41 即Y 会带出污泥 2 取得了良好效果 连续进水时 充水比小 固定式排水装置结构简单 R 当有两组及其以上平行运行的系列时 缺氧区(池)有足够碳源 有效水深4.0m～6.0m是根据国内鼓风机的风压能力 进水口的尺寸应按通过全部流量计算 我国的寒冷地区 /(m 式(6.6.38-2)中充水比的含义是每个周期进水体积与反应池容积之比 污水中的五日生化需氧量与总磷之比宜大于17 K 所以容积负荷比普通生物反应池大 ——好氧区(池)容积(m 综合两者关系 吸附区的停留时间不应小于0.5h 需较长泥龄 据资料介绍 控制曝气转刷的连续 Ⅳ 可改变进水和回流污泥的布置形式 可按表6.6.10的规定取值 1 供氧设施类型和选用风机压力等因素确定 c 3 2 相当于回流比大 但水量较小(小于500m 6.6.14 按污泥泥龄计算 目前国内一些大型污水厂采用的水深为6.0m n 5 氧化沟的走道板和工作平台 故可不设初次沉淀池 影响环境和处理效果 反硝化时 宜按本规范表6.6.20的规定取值 缺氧区(池) 氨氮在好氧池中通过硝化细菌作用被氧化成硝态氮 ——T℃时的衰减系数(d 它被分解后产生二氧化碳和水 城镇污水可生化性好 硝态氮作为电子受体 青岛等地污水厂运行实践表明 无初次沉淀池时取0.6～1.0 3 则难以完全脱氮而导致系统中存在一定的硝态氮的残余量 以及采用容积负荷指标时计算容积之用 防溅和便于设备维修 由于目前很少采用按容积负荷计算生物反应池的容积 通过排放富磷剩余污泥 表6.6.19 2 6.6.37 增长泥龄 以及污水温度 v 缺氧/好氧法可满足上述要求 与混合液回流比 当以去除碳源污染物为主时 转碟宜安装在沟渠直线段的适当位置 1 2 本规范规定宜大于0.25m/s 有些污水厂将淀粉厂 悬浮状有机物可在氧化沟内得到部分稳定 它适用于推流式 Ⅰ 反应池长度与宽度之比 -1 下游设置导流墙 静沉后用作排除上清液 好氧区(池)剩余总碱度宜大于70mg/L(以CaCO 湿度 会因短流而造成出水水质下降 磷浓度十分高 规定污泥负荷的选用范围 6.6.20 温度变化可用式(6.6.18-2)修正 需氧量较大 调整为前置缺氧区(池)或串联增加缺氧区(池)和好氧区(池)等变形工艺 应充分考虑冬季低水温对去除碳源污染物 反应速度逐渐下降 N ＝1.0 泥龄θ 外加碳源可采用甲醇 系统中仍有硝化细菌 与污泥负荷L 3 进水时间指开始向反应池进水至进水完成的一段时间 O法)生物脱氮除磷的主要设计参数 阶段曝气生物反应池宜采取在生物反应池始端1/2～3/4的总长度内设置多个进水口 必须考虑原污水中总悬浮固体的含量 式中 排水时间可通过增加滗水器台数或加大溢流负荷来缩短 污泥负荷的取值 阶段曝气的特点是污水沿池的始端1/2～3/4长度内分数点进入(即进水口分布在两廊道生物反应池的第一条廊道内 6.6.31 ——生物反应池五日生化需氧量污泥负荷[kgBOD 运行条件一般指进水负荷和特性 出水剩余总碱度可按下式计算 其数值为0.2～15 硝化细菌就会从系统中流失 传统活性污泥法 0.47——15℃时 K 缺氧/好氧生物反应池的容积计算 e 脱氮时 关于合建式完全混合生物反应池的规定 沉淀区表面水力负荷宜为0.5m 充水比要小 沉淀 ·h)～1.0m ) 有初次沉淀池时泥龄-污泥总产率系数曲线 有关设计数据是根据我国污水厂回流污泥浓度一般为4g/L～8g/L的情况确定的 当处理效率可以降低时 P 竖轴表曝机应安装在沟渠的端部 是根据吸附区的混合液悬浮固体和再生区的混合液悬浮固体 是硝化细菌比生长速率等于硝化细菌最大比生长速率一半时氮的浓度 1 每克氨氮氧化成硝态氮需消耗7.14g碱度 O法)生物除磷的主要设计参数 总回流比为4时 氧化沟不宜小于15W/m 浮渣和污染物会流入反应池 十分适合作事故排水装置 前四个工序是必需工序 可按下列公式计算 ——排出生物反应池系统的微生物量(kgMLVSS/d) 污泥脱水滤液和第二级消化池上清液 以满足不同阶段的溶解氧浓度要求或根据设定的模式进行运行 负荷尚应适当减小 设计生物反应池各区(池)容积时 当需要同时脱氮除磷时 对含磷高的液体 脱氮要求有较多硝酸盐供反硝化 根据处理要求 每组生物反应池在有效水深一半处宜设置放水管 又称合建式氧化沟 6.6.28 t S 滗水不能过多 生物反应池主要设计数据中 kgBOD 并按本规范公式(6.6.18-2)进行温度修正 ——20℃时的衰减系数(d 3 污水的五日生化需氧量与总凯氏氮之比是影响脱氮效果的重要因素之一 2 t 和污泥浓度X相关 2 本条适用于推流式运行的廊道式生物反应池 ——闲置时间(h) 应采取增加碱度的措施 按设计程序变换进出水水流方向 在要求硝化的氨氮量较多时 闲置时间的长短由进水流量和各工序的时间安排等因素决定 3 ——生物反应池的五日生化需氧量容积负荷 但是 3 宜采用淹没入流方式 Q为反应池设计流量 采用厌氧消化处理时 F可取1.5～3.0 除计算外 针对这些存在的问题 在该形式下 式(6.6.18-6)为计算硝化细菌比生长速率的公式 4 6.6.30 并根据经验确定厌氧和好氧各段的容积比 6.6.1 3 /(m 以脱氮为主要目标时 取得了良好的除磷效果 o 当污水中五日生化需氧量与总凯氏氮之比大于4时 ORP从-218mV上升到-192mV 发生反硝化反应及放磷反应 3 适于脱氮 当进水碱度不能满足上述要求时 6.6.18 改变进水和回流污泥等布置形式 当仅需除磷时 原来是按进水五日生化需氧量计算 厌氧池停留时间可取下限 a 6.6.12 间歇或变速转动 并应符合下列要求 廊道式生物反应池的池宽与有效水深之比宜采用1:1～2:1 ) 完全混合生物反应池可分为合建式和分建式 L 关于氧化沟进出水布置和超高的规定 关于导流装置的规定 V 若进水发生短流会造成出水水质恶化 大大消耗了混合液的碱度 3 6.6.8 硝化菌是化能自养菌 2 规定厌氧区(池)停留时间为1h～2h k v 6.6.25 TSS/BOD 除磷效果较差 5 在确定污泥总产率系数时 氧化沟前设置厌氧池可提高系统的除磷功能 -1 目前常用的消除泡沫措施有水喷淋和投加消泡剂等方法 关于氧化沟进行脱氮除磷的规定 生物反应池宜采用圆形 1 6.6.23 ——温度系数 K 6.6.11 6.6.36 非好氧反应以及排除剩余污泥等 流速大 氧化沟前可不设初次沉淀池 TSS/BOD 缩短泥龄 但不包括污泥室容积 充水比和周期数等参数均对脱氮除磷有影响 式(6.6.18-4)介绍了好氧区(池)容积的计算公式 规定完全混合型反应池水深宜为4.0m～6.0m 如果反应池水深过小 这种灰白色沉积物质地坚硬 1)缺氧区(池)容积 需外加碳源才能达到理想的脱氮效果 3 需脱氮时宜为0.15～0.3 将硝态氮还原成气态氮 好氧池剩余碱度小于70mg/L /(m 6.6.31 则积磷菌在进入好氧环境中并不吸磷 进水和回流污泥点宜设在缺氧区首端 规定生物反应池的超高 由于城镇污水水量大 的典型值为1.0mg/L 根据需要 厌氧区(池)应采用机械搅拌 这样可减少对进水碱度的需要量 并考虑尽量降低生物反应池占地面积而确定的 1 n /d) 导致反硝化速率降低 T——设计温度(℃) 6.6.39 不宜大于3.5m 关于走道板和工作平台的规定 回流污泥中硝态氮浓度和好氧区(池)相同 3 即反硝化时需消耗有机物 水力停留时间也较长 ) 3 间隙进水时宜为1:1～2:1 宜根据试验资料确定 对脱氮效果的提高不大 生物除磷工艺的剩余活性污泥厌氧消化时会产生大量灰白色的磷酸盐沉积物 θ SBR反应池前 Q——每个周期进水量(m ——污泥总产率系数(kgMLSS/kgBOD 关于反应池池形的规定 为了发生反硝化作用 搅拌(厌氧 外加甲醇的费用较大 以除磷为主要目的时 故规定反应池的设计污水量为平均日污水量 O法)生物除磷的主要设计参数 ——生物反应池进水五日生化需氧量(mg/L) 表6.6.10 ～8W/m 污水中含有大量产生泡沫的表面活性剂时 其生物除磷的效果也将受到影响 氧化沟内的平均流速宜大于0.25m/s 关于低温条件的规定 充水比的倒数减1 宜有清除浮渣的装置 厌氧/缺氧/好氧法(AAO法 为了有硝态氮 导致污泥性状变差 Q——生物反应池的设计流量(m 综合考虑除磷效率和经济性 弯道处可设置一道或多道导流墙 Ⅴ 生物反应池中的好氧区(池) 可按下式计算 会竞争性地抑制放磷 沿生物反应池长度方向应设置多个进水口 Q 缺氧 TSS中惰性固体占50％ 3 生物反应池中厌氧区(池)的容积 可以进水 采用生物除磷处理污水时 1 理论上可回收3.57g碱度 4 图2 机械搅拌器布置的间距 竖轴表曝机时 无法去除 原污水 以脱氮为主要目标时 不经济 6.6.35 根据氧化沟渠宽度 作较短时间接触 表6.6.18 剩余总碱度＝进水总碱度＋0.3×五日生化需氧量去除量＋3×反硝化脱氮量－7.14×硝化氮量 3 获取数据 剩余污泥量大 V 除磷时 ——厌氧区(池)容积(m Orbal同心圆或椭圆形氧化沟 厌氧/好氧法(A K △X 无试验资料时 上海市政工程设计研究院观察到总回流比从1.5上升到2.5 6.6.28 5 脱氮和除磷的影响 脱氮和除磷是相互影响的 5 生物反应池的容积 -N)/(kgMLSS·d)] 并按下式计算 S 6.6.16 3 /d) 3 ——生物反应池出水五日生化需氧量(mg/L)(当去除率大于90％时可不计入) 相应的五日生化需氧量污泥负荷较低 可参见本规范条文说明6.6.18 2 3)混合液回流量 /(m v 宜符合本规范第6.6.17条～第6.6.20条的有关规定 曝气装置沿一侧布置时 式中3为美国EPA(美国环境保护署)推荐的还原1g硝态氮可回收3g碱度 6.6.33 吸附区的容积 排出比小 沉淀于一体的氧化沟 20℃的数值为0.04～0.075 图4为一些变形的工艺流程 不应小于生物反应池总容积的1/4 按本规范第6.6.11条所列公式计算时 同时脱氮除磷时 国内外普遍采用沟内平均流速0.25m/s～0.35m/s 在条件许可时 规定生物反应池的主要设计数据 假定好氧区(池)混合液进入二次沉淀池后不发生硝化反应 关于生物反应池始端设置缺氧选择区(池)或厌氧选择区(池)的规定 式中 输送厌氧消化污泥或污泥脱水滤液的管道 5 6.6.32 生物反应池的容积 回流污泥中硝态氮进厌氧区(池)后全部被反硝化 厌氧/好氧法(A 当采用机械曝气时 位置 本规范表6.6.20所列设计参数为经验数据 值与温度有关 关于生物除磷的规定 根据可能发生的运行条件 co 可采用4.0m～6.0m 式(6.6.18-7)介绍了混合液回流量的计算公式 长宽比过小 此外 进入生物脱氮 释磷过程中释放的能量可用于其吸收和贮藏溶解性有机物 6.6.3 宜为1.0h～1.5h 排水可采用滗水器 T——设计温度(℃) 泥龄-污泥总产率曲线分别示于图2和图3 一般生物反应池的平均耗氧速率为30mg/(L·h)～40mg/(L·h) 6.6.42 沉淀区的表面水力负荷宜为0.5m -1 取高值 生物除磷的剩余污泥 会使系统由推流式趋于完全混合式 关于生物反应池中好氧区(池) 应安全 会影响磷的去除率 可增加缺氧池容积 3 生物脱氮时 宜采用缺氧/好氧法(A 6.6.24 广州地区的一些污水厂 n——每个系列反应池个数 SBR反应池容积 值小 去除1g五日生化需氧量可以产生0.3g碱度 本条是根据国内外有关阶段曝气法的资料而制定 无初次沉淀池时泥龄-污泥总产率系数曲线 泥龄须大于1/μ 可取10d～20d ——生物反应池出水总氮浓度(mg/L) 综合以上考虑 处理城镇污水的生物反应池的主要设计参数 2 te F——安全系数 V 3 当采用氧化沟进行脱氮除磷时 闲置不是一个必需的工序 1 无试验资料时 te 6.6.3 排水或闲置 反硝化菌与积磷菌争夺碳源 3 可按下式计算 厌氧区(池)的搅拌功率 碱度起着缓冲作用 可达理想脱氮效果 活性污泥法 积磷菌 6.6.40 6.6.18 便于经常冲洗保养 冬季水温一般在6℃～10℃ 减少磷酸盐析出量 又称A 式中 如Carrousel型多沟串联系统氧化沟 式中 厌氧/缺氧/好氧法(AAO法 则好氧区(池)氨氮浓度与二次沉淀池出水氨氮浓度相等 序批式活性污泥法(SBR) 矩形反应池可布置紧凑 因此只有试验数据才最符合实际情况 2 并设置进水配水井 必要时可采取降低负荷 氧化沟的有效水深与曝气 积磷菌在厌氧池放磷时释放的能量不能很好地被用来吸收和贮藏溶解性有机物 6.6.29 延时曝气氧化沟主要设计参数 6.6.7 厌氧区(池)混合全池污水最小曝气量及最小搅拌功率的规定 y——MLSS中MLVSS所占比例 6.6.25 污泥负荷和好氧停留时间的要求是相反的 ) 应按《寒冷地区污水活性污泥法处理设计规程》CECS 宜根据试验资料确定 ～8W/m 当采用鼓风曝气时为0.5m～1.0m SBR工艺是按周期运行的 若一个处理系统有n个反应池 20℃的K 可在曝气设备上 为改善沟内流速分布 6.6.15 这样即使污水中五日生化需氧量与总磷之比大于17 3 连续地将污水流入各个池内 一个周期所需时间可按下式计算 沉淀区的沉淀效果易受曝气区的影响 硝化消耗碱度后 反硝化动力学计算时 1 P 只是在处理系统中循环 宜为0.6m～0.8m 2 1 6.6.15 缺氧区(池) 如果反应池水深过大 6.6.19 排水时间t 应有除泡沫措施 反应池应有撇渣机等浮渣清除装置 计) 可设在滗水结束时的水位处 活性污泥中积磷菌在厌氧环境中会释放出磷 生物脱氮和除磷都需有机碳 其次应采用有挡板的滗水器 ——脱氮速率[(kgNO 在许多不设初次沉淀池的处理工艺中更甚 可按下式计算 地质条件 反应池的进水处应设置导流装置 应根据试验资料确定 T 6.6.20 ——生物反应池出水总氮浓度(mg/L) 为顺利输送污水并保证处理效果 3 要综合考虑各种因素 增大总回流比可提高脱氮效果 青岛某污水厂采用AAO(又称A K n 可按下列公式计算 宜按本规范第6.6.11条 式中0.12为微生物中氮的分数 关于浮渣的规定 /(m 生物除磷由吸磷和放磷两个过程组成 即不可无依据地将本规范规定的L 氧化沟 6.6.10 大气温度 6.6.11 生物反应池的始端可设缺氧或厌氧选择区(池) 1 同时又必须按生物反应池实际运行规律来确定数据 6.6.17 2 6.6.29 DE型交替式氧化沟等 反应池中缺氧区(池)的水力停留时间宜为0.5h～3h 但一般不小于0.5h 氧化沟可按两组或多组系列布置 o 比值大 除磷系统污水的水质规定 泥龄可取11d～23d 后的水泵 氧化沟可与二次沉淀池分建或合建 3 一般为0.9m～1.5m 6.6.36 否则反应池表面会积累浮渣 反硝化菌是兼性异养菌 关于衰减系数的规定 按这两个区的容积进行加权平均得出的理论数据 6.6.12 宜采用3.5m～4.5m 如果好氧区(池)硝化作用完全 采用淹没式入流方式的目的是避免引起复氧 沟内平均流速为0.25m/s ) /h) Q——生物反应池的设计流量(m 适于除磷 /d) 5 厌氧/缺氧/好氧法可满足这一条件 S 宜按本规范表6.6.19的规定取值 6.6.38 这类磷酸盐宜采用化学法去除 ——每池每周期所需要的进水时间(h) 为0.8～1.2 规定污水进入厌氧区(池) 关于生物脱氮 6.6.2 de Y——污泥产率系数(kgVSS/kgBOD 可采用下式 在需要硝化的场合 按污泥负荷计算 此类放磷为无效放磷 地质 氧化沟的超高与选用的曝气设备类型有关 生物反应池混合液的旋流前进的水力状态较好 供电 连续进水时宜为2.5:1～4:1 好氧区采用机械曝气器时 b 也有集曝气 关于设置放水管的规定 ——回流污泥量(m 则系统最大脱氮率是总回流比(混合液回流量加上回流污泥量与进水流量之比)r的函数 可按表6.6.25的规定取值 结果产生的污泥将大于由有机物降解产生的污泥 当条件许可时也可采用较大水深 按下列规定计算 c N 当采用转碟 6.6.43 R 可理解为回流比 采用低负荷连续进水方式时 Ⅲ 6.6.43 当五日生化需氧量与总凯氏氮之比为4或略小于4时 当采用转刷 占地少 在需同时脱氮除磷时 ——缺氧区(池)容积(m 可布置成多段缺氧/好氧形式 考虑到清洗和检修等情况 污泥负荷计算公式中 值可采用0.03～0.06(kgNO 关于吸附再生生物反应池的规定 ) t 混合功率宜采用2W/m 表6.6.18所列设计参数为经验数据 吸附再生生物反应池的吸附区和再生区可在一个反应池内 de ——生物反应池出水五日生化需氧量(mg/L) o 2 4 表6.6.25 宜根据试验资料确定 规定吸附再生生物反应池吸附区和再生区的容积和停留时间 宜按下列规定计算 若比值过低 无试验资料时 酿造厂等排出的高浓度有机废水作为外加碳源 6.6.38 K 规定每天的运行周期数 3 6.6.13 6.6.24 初期运行条件等 水力停留时间等设计参数 应符合下列要求 缺氧/好氧法(A 污水中的五日生化需氧量与总凯氏氮之比宜大于4 应核算污水处理过程中 和X取端值相乘以确定最大的容积负荷L 还原1g硝态氮成氮气 F AAO(又称A 传统活性污泥法 积磷菌在厌氧放磷时 Ⅴ Ⅱ 生物脱氮 T——设计温度(℃) 以保证均匀配水 关于可不设初次沉淀池的规定 反而不利 污水的五日生化需氧量与总磷之比是影响除磷效果的重要因素之一 从而使出水磷浓度升高 以增大进生物反应池污水中五日生化需氧量与氮的比值 2)好氧区(池)容积 厌氧/好氧法可满足上述要求 在只除磷的厌氧/好氧系统中 依次对各池污水进行处理 式中 曝气转刷 其设备操作平台宜高出设计水面0.8m～1.2m 为1.5～2.0 6.6.6 沙尘暴 关于运行方案的规定 同时脱氮 美国污水厂手册推荐取5W/m 又称A 当污水温度低于10℃时 回流污泥进入生物反应池的厌氧区(池) 还应综合考虑提供硝酸盐和反硝化速率等方面的因素 水深应根据鼓风机出风压力确定 连续进水时 5 必须具备下列条件 宜根据试验资料确定 O法)生物脱氮的主要设计参数 该厂在消化池出泥管 采用1.02～1.06 也有一些污水厂采用的水深超过6.0m 由于污水的进入会搅动活性污泥 根据国内运行经验 若无试验条件时 温度高 6.6.7 2 不包括污泥回流量 无试验资料时 严重影响了正常运行 6.6.21 水深尚可加大 由于原污水总悬浮固体中的一部分沉积到污泥中 2 式中 还拟对消化池出泥管进行改造 -1 但由于污水的情况千差万别 混合和推流设备的性能有关 直至达到开始向反应池进水时的最低水位 日本指南规定 6.6.23 生物反应池的设计 即Y 关于活性污泥处理工艺选择的规定 6.6.41 K 温度影响污泥总产率系数 过去 6.6.34 2 以除磷为主要目标时 计算所得的剩余污泥量往往偏小 后浓缩池上清液管道和污泥脱水后滤液管道中均发现灰白色沉积物 N d20 应有除垢措施 K 若五日生化需氧量与总凯氏氮之比小于4 dT 关于与二次沉淀池分建或合建的规定 宜同时满足前两款的要求 6.6.26 尽量使反应池混合液的氧利用率接近均匀 s 关于阶段曝气生物反应池的规定 出水宜在充氧器后的好氧区 在式(6.6.18-5)中引入安全系数F 异养性反硝化菌在呼吸时 管道等输水设施应按最高日最高时污水量设计 经盐酸浸泡 即增加排泥量可提高磷的去除率 生物反应池的池宽与水深之比为1～2 脱氮要求较低负荷和较长泥龄 生物除磷必须具备下列条件 最大脱氮率＝r/(1＋r)