故可忽略不计 3 采用A 污泥产率系数Y ——生物反应池内混合液挥发性悬浮固体平均浓度(gMLVSS/L) 5 -1 范围为0.3～0.8 但空气提升器可不设备用 6.10.2 N 它们原封不动地沉积到污泥中 SS 20℃时为0.3～0.8 活性污泥中 X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度(gMLSS/L) 温度等因素的函数)和泥龄变化而变化 进行了污泥处理系统的分析与研究 6.10.2 ) 2 悬浮固体的污泥转换率 以利脱氮和除磷 当生物处理系统中带有厌氧区(池) v Y——污泥产率系数(kgVSS/kgBOD 宜根据试验资料确定 自养菌所占比例极小 无试验资料时可取0.5gMLSS/gSS～0.7gMLSS/gSS o S 式中 减少提升过程中的复氧 不是一个常数 6.10.1 由于原污水中有相当量的惰性悬浮固体 回流污泥设施宜分别按生物处理系统中的最大污泥回流比和最大混合液回流比计算确定 5 6.10 出水中的悬浮物没有单独计入 采用AAO法时为0.3～0.6 ——生物反应池出水悬浮物浓度(kg/m 规定确定回流污泥设备工作和备用数量的原则 混流泵 SS K 回流污泥设备 若出水的悬浮物含量过高时 ——生物反应池进水悬浮物浓度(kg/m 污水厂的剩余污泥平均产率为1.21kgMLSS/kgBOD Q——设计平均日污水量(m 或参照相似水质污水处理厂的实测数据 X 剩余污泥量与泥龄成反比关系 理论上污泥产率系数是指单位五日生化需氧量降解后产生的微生物量 ——污泥泥龄(d) ～1.5kgMLSS/kgBOD ) ) 剩余污泥量 V——生物反应池的容积(m 3 6.10.3 3 宜有调节流量的措施 缺氧区(池)时 应选用不易复氧的回流污泥设施 因此悬浮固体的污泥转换率相差也很大 o ) 螺旋泵或空气提升器 O法时为0.3～0.6 经过核算悬浮固体的污泥转换率大于0.7 可按下列公式计算 北京市市政工程设计研究总院和北京城市排水集团有限责任公司以高碑店污水处理厂为研究对象 其值随内源衰减系数(泥龄 f——SS的污泥转换率 e 潜水泵 建议设计参数可选择1kgMLSS/kgBOD 衰减系数及不可生物降解和惰性悬浮物计算 P 德国废水工程协会(ATV)推荐取0.6 ) 并应有备用设备 3 由于水质差异很大 由于微生物在内源呼吸时要自我分解一部分 有条件时可根据试验确定 按污泥产率系数 ) O法时为0.4～0.8 本次修订将取值下限调整为0.3 ——生物反应池进水五日生化需氧量(kg/m 宜采用离心泵 式(6.10.3-2)中的Y值为污泥产率系数 回流污泥设备台数不应少于2台 d ～1.52kgMLSS/kgBOD 日本指南推荐取0.9～1.0 △X——剩余污泥量(kgSS/d) 可使厌氧段和缺氧段的溶解氧值尽可能低 6.10.3 θ 在许多不设初次沉淀池的处理工艺中其值更甚 5 2003年11月 回流污泥和剩余污泥 可自行斟酌计入 3 /d) 3 S 5 采用A 采用活性污泥法去除碳源污染物时为0.4～0.8 否则计算所得的剩余污泥量往往偏小 关于剩余污泥量计算公式的规定 当无试验条件时可取0.5gMLSS/gSS～0.7gMLSS/gSS ——衰减系数(d 按污泥泥龄计算 增补了生物脱氮除磷处理系统中选用回流污泥提升设备时应注意的事项 5 规定回流污泥设备可用的种类 6.10 c 式(6.10.3-1)中 e 6.10.1 回流污泥设施 ) 回流污泥和剩余污泥 计算剩余污泥量必须考虑原水中惰性悬浮固体的含量 1 ——生物反应池出水五日生化需氧量(kg/m